基于移动终端的双语课程学习共同体的构建——以湖南科技大学中外建筑学专业“画法几何及工程制图”课程为例

首先分析了当前高校双语教学存在的主要问题:团队合作不足、交流平台乏力及个性化学习薄弱,进而提出了基于移动终端的学习共同体并探讨了其在双语学习中的优势,最后结合湖南科技大学中外合作建筑学专业“画法几何及工程制图”双语教学,从前期调研、分类构建、分类指导、开展活动等方面给出了具体的实践,为双语教学改革提供了新的思路。

航空用高温合金防护涂层的研制及其应用的新进展

综述了高温合金防护涂层研究的发展及其应用,重点介绍了其制备工艺和存在的问题以及在航空航天及民用领域中的典型应用。

NiAl-30.9Cr-3Mo-0.1Dy合金的高温氧化行为

研究了NiAl-30.9Cr-3Mo-0.1Dy合金在1300K^1500K空气中的恒温氧化行为。结果表明:NiAl-30.9Cr-3Mo-0.1Dy合金的抗氧化性远优于NiAl-31Cr-3Mo合金;1500K的氧化动力学曲线基本遵循抛物线关系,在1350K^1450K的氧化动力学曲线符合立方抛物线关系,1300K的氧化动力学曲线则符合5次方关系。氧化过程中,合金的表面生成了连续致密的Al2O3氧化膜;稀土元素的活性作用以及Al2O3与基体合金之间的富Cr层的形成,提高了Al2O3的粘附能力。Dy的添加也减少了NiAl相上Al2O3的生成量,延缓了θ-Al2O3向α-Al2O3相的转变时间。

NiAl-30.9Cr-3Mo-0.1Dy合金的微观结构与高温氧化行为

研究了NiAl-30.9Cr-3Mo-0.1Dy合金的微观组织以及在1300～1500K空气中的恒温氧化行为.实验结果表明,加入微量Dy使合金组织细化,表现为单位体积中共晶团数目增多,Cr(Mo)层片间距减小和Cr(Mo)层片细化.增韧相(Cr(Mo))与基体相NiAl的互相析出,有利于层状的氧化膜形成,进而提高合金的抗高温氧化性能.合金在1500K氧化动力学曲线基本上遵循抛物线关系;而氧化温度在1350～1450K之间,氧化动力学曲线很好地符合立方抛物线关系;当温度为1300K时,氧化动力学曲线则符合五次方关系.立方抛物线氧化速率常数低于未合金化NiAl的抛物线氧化速率常数,并随着温度降低和氧化时间的延长而逐渐变小,合金的氧化表观激活能为205kJ/mol.

高温合金低压气相沉积渗铝工艺研究

研究了活性元素Pd对高温合金K17表面上低压气相沉积(LPGD)渗铝工艺的影响。结果表明,在合金表面预沉积Pd-20%Ni合金后,在950℃和1050℃渗铝制备铝化物涂层,与未经过电镀处理的样品相比,其渗铝速度得到了提高,形成铝化物涂层的动力学在950℃时符合抛物线规律,而在1050℃时则近似线性关系。“S”渗铝量对总渗铝量的比例不容忽视,在950℃时为33%左右,和渗铝工艺有关,与样品预处理状态无关,提高渗铝温度,“S”渗铝比例提高。Pd元素加快了元素的扩散速度,促进了涂层的生长。

NiAl-30.75Cr-3Mo-0.25Ho的高温氧化行为

研究了NiAl 30 75Cr 3Mo 0.25Ho合金在1300～1500K空气中的氧化行为。实验结果表明:在实验温度范围内,NiAl 30 75Cr 3Mo 0 25Ho合金的抗氧化性优于NiAl 31Cr 3Mo合金,与NiAl微晶涂层相当。氧化后,合金的表面生成了连续、致密的α Al2O3防护层。在合金表面的胞界处有少量的富稀土氧化物相析出。合金抗氧化性的提高主要是由于稀土元素Ho的加入,减短了θ Al2O3向α Al2O3的转变时间范围;在高温氧化过程中,表面氧化膜Al2O3中晶粒度减小和形成了裂纹,延缓了氧化膜的剥落时间。由于稀土元素效应与能生成挥发物的Cr,Mo合金化元素的添加导致了合金的氧化增重小于纯NiAl合金氧化。

多相NiAl-Cr合金的微观组织和韧脆转变行为的研究

研究了NiAl-25Cr合金微观组织和韧脆转变行为.NiAl-25Cr合金的铸态组织为β-Ni(Al,Cr),γ'-Ni3(Al,Cr)和α-Cr三相组成,挤压后沿着挤压方向共晶区被显著拉长、变直,共晶区之间并列平行排列.经挤压变形后材料为完全再结晶的细小等轴晶,晶粒大小约3～5μm.韧脆转变温度明显依赖于应变速率,应变速率提高2个数量级,韧脆转变温度(BDTT)相应提高80K.在BDTT以下,断口形貌以β/γ'解理为主,而在BDTT以上,断口形貌出现大量的裂纹,表明合金的韧脆转变后的塑性变形由相界强度所控制.

新型导电粉末制备工艺

对重晶石基体浅或白色导电粉末制备工艺的影响因素 。

重晶石导电粉末制备工艺研究

以重晶石为核芯材料 ,在其表面包覆一层掺杂的SnO2 制成的浅色导电粉末 ,可提高它的附加值及使用价值 ,扩大重晶石的应用范围。

Dy对NiAl-31Cr-3Mo合金循环氧化性能的影响

研究了稀土元素Dy对NiAl-31Cr-3Mo合金在1300和1400 K空气中的循环氧化行为的影响。结果表明:稀土元素Dy的添加显著提高了基体合金的抗循环氧化性能。X射线衍射与SEM分析表明:基体合金表面氧化膜主要由-αAl2O3构成,并含有少量的Cr2O3,而添加稀土元素Dy后,合金表面形成了单一的-αAl2O3氧化膜,在氧化膜与基体合金之间形成一层富Cr相,大大提高了氧化膜的粘附性,从而提高了合金的抗循环氧化性。采用EDAX分析研究了合金表面氧化产物的微观组织及成分,并从合金相组成探讨了稀土元素Dy提高基体NiAl-31Cr-3Mo合金的抗循环氧化性能的机制。

NiAl及NiAl基合金的氧化

综述了近期NiAl及NiAl基合金的氧化研究成果。研究表明:在NiAl表面通常形成一层完整的Al2O3保护膜,而NiAl基合金中由于含有大量的合金化元素,使NiAl合金由单相转变为β相与其它贫铝相组成的多相结构,使得合金的氧化规律复杂化。在氧化过程中,Al2O3保护膜经历了由快速生长的不稳定相δ-Al2O3或θ-Al2O3向稳定相α-Al2O3的相变过程,不同的合金化元素对其转变速度有不同程度的影响。在氧化膜与合金之间形成的孔洞减弱了氧化膜的黏附性,加快了氧化膜的剥落速度。

铈含量对NiAl-28Cr-5.5Mo-0.5Hf共晶合金氧化性能的影响

研究了不同稀土元素Ce含量对NiAl-28Cr-5.5Mo-0.5Hf合金在1100℃空气中的氧化行为的影响。结果表明:适量稀土元素Ce的添加显著地提高了基体合金的抗高温氧化性能,而过量添加稀土元素则会恶化基体合金的高温氧化性能。X射线结构与SEM分析表明:基体合金表面氧化膜主要由α-Al2O3构成,并含有少量的Cr2O3和HfO2,而当稀土元素添加量达到0.5%(质量分数),氧化膜中出现富稀土Ce的氧化物。采用EDAX分析研究了合金表面氧化产物的微观组织及成分,并从合金相组成探讨了稀土元素Ce提高基体NiAl-28Cr-5.5Mo-0.5Hf合金的抗高温氧化性能的机制。

NiAl-25%Cr合金的高温蠕变行为

研究挤压NiAl-25Cr合金在1073～1123K温度区间的蠕变行为。结果表明：在实验温度区域内，挤压NiAl-25Cr合金表现出两种明显不同的蠕变机制；在低温区域中，由位错的滑移和攀移控制蠕变变形过程；而在高温区域中，位错粘滞滑移控制蠕变变形过程。在研究蠕变的温度范围内，合金的蠕变表观激活能高于Ni的晶格自扩散能，这可以解释为在蠕变瞬时变形过程中，第二相粒子沿着基体相运动的结果，第二相粒子可能是γ-Ni3Al相或α-Cr相。

Pd对K17合金低压固体粉末包埋渗铝工艺的影响

研究了在高温合金K17表面上低压固体粉末包埋(LPPC)渗铝工艺。实验结果表明:在合金表面电镀Pd-20wt%Ni合金后,在950℃和1050℃渗铝制备铝化物涂层,与未经过电镀处理的样品相比,其渗铝速度得到提高,形成铝化物涂层的动力学在950℃和1050℃时符合抛物线规律。在950℃时,“S”渗铝量占总渗铝量的比例略大于18%,在1050℃时该比例为44.2%～47%,和渗铝温度有关,与样品预处理状态无关;提高渗铝温度,“S”渗铝比例提高。Pd元素加快了元素的扩散速度,促进了涂层的生长。

微量磷(P)对等原子比NiAl的微观组织与力学性能的影响

研究了微量P对挤压态等原子比NiAl的微观组织与高温力学性能的影响。结果表明:微量P的添加对NiAl的晶格常数有一定的影响,P偏聚于NiAl晶界处;并对其高温延伸率有重要影响。P偏聚于晶界阻碍了合金变形过程中的动态回复和再结晶,加剧了晶界处孔洞的形成,造成了NiAl-P合金与二元NiAl合金高温力学性能的显著差异,主要表现在:应力-应变曲线经历了较长的加工硬化阶段;最大延伸率明显下降;变形激活能升高,应变速率敏感指数下降。NiAl-P合金的高温变形机制为变形过程中位错的滑移与攀移共同作用。

NiAl-28Cr-5.5Mo-0.5Hf-0.012P合金的蠕变性能研究

研究了热等静压态NiAl-28Cr-5.5Mo-0.5Hf-0.012P合金的高温蠕变行为。结果表明:实验合金具有较短的减速蠕变阶段和相当长的稳态蠕变阶段以及很高的蠕变应变;在研究的实验条件范围内,合金的蠕变变形机制为低温高应力下的位错粘滞滑移控制和高温低应力下的位错攀移控制;蠕变后合金的显微组织变化不大,表明蠕变断裂受孔洞及裂纹的形成和扩展所控制,而且蠕变断裂行为符合修正后的Monkman-Grant规律:lntf+0.775ln.ε=1.104。

热处理对NiAl-P合金的微观组织与力学性能的影响

研究了热处理对N iA l-P合金的微观组织与力学性能的影响。实验结果表明:经热处理后,合金微观组织由挤压后的不完全再结晶转变为完全再结晶,微量的P偏聚于N iA l晶界处,并对其高温延伸率有重要影响。

定向凝固NiAl/Cr(Mo,Hf)合金的微观组织及力学性能

研究了定向凝固NiAl-28Cr-5．85Mo-0．15Hf合金的微观组织与在293～1373K温度范围内的力学性能，结果表明：合金是由NiAl枝晶轴和枝晶间区（NiAl和Cr（Mo）相的共晶）组成的。经过长期固溶时效处理NiAl／Cr（Mo）合金析出少量弥散分布的Huesler相，其余Hf以固溶体方式存在。DSNiAl-28Cr-5．85Mo-0．15Hf合金具有明显的韧脆转变行为，韧脆转变温度依赖于应变速率。室温拉伸断口呈现明显的解理断裂，而韧脆转变温度在以上时，合金具有较大的变形量，断口上有许多韧窝，呈现明显的塑性断裂特征。

定向凝固NiAl-25Cr多相合金的超塑性研究

研究了定向凝固NiAl-25Cr合金的超塑性行为。通过OM、SEM和TEM观察合金超塑性组织和测试力学性能，结果表明：定向凝固Ni-25Al-25Cr合金由β—NiAl枝晶干、β-Cr枝晶间、枝晶干内的细小β～Cr颗粒以及枝晶间的β-NiAl＋α-Cr共晶组成；合金超塑性变形的屈服应力和流变应力随着应变速率的增大和温度的降低而增大；在温度为850～1100℃，应变速率为1．67×10^-4～1．67×10^-2s^-1内，拉伸延伸率在80％～160％之间；合金超塑性变形后，枝晶干沿拉伸轴方向伸长，而且枝晶干被新的小晶粒分割；合金超塑性变形来自于加工硬化（位错滑移）和应变软化（动态回复和动态再结晶）的平衡。

定向凝固NiAl-28Cr-5.85Mo-0.15Hf合金的高温蠕变行为研究

研究了定向凝固NiAl-28Cr-5.85Mo-0.15Hf合金的微观组织和高温蠕变行为。结果表明合金是由NiAl枝晶轴和枝晶间区[NiAl和Cr(Mo)相的共晶]组成的。经过长期固溶时效处理NiAl/Cr(Mo)合金析出少量弥散分布的Huesler相,其余Hf以固溶体方式存在。合金拉伸蠕变曲线具有典型的三阶段特征,即较短的减速蠕变阶段和较长的第三蠕变阶段。合金应力指数n和蠕变激活能Q分别为3.36和245kJ/mol,该合金的蠕变变形是由位错攀移机制所控制的。