Casar矿井提升多层股阻旋转钢丝绳绳芯设计特点分析

Casar矿井提升代号STARLIFT PLUS M、VERSAPLAST M钢丝绳为股式绳芯3层股2次合绳阻旋转钢丝绳,绳芯捻向与相邻层绳股捻向相反设计有利于减小绳芯钢丝与相邻层绳股钢丝接触应力。相同用途代号STARPLAST M、STARPLAST VM、MINEPLAST M、MINEPLAST VM钢丝绳同为3层股2次合绳阻旋转钢丝绳,最内层由3根股形成的捻制结构根据GB/T 8706—2017多股钢丝绳定义应视其为绳芯,绳芯捻向与相邻层绳股捻向相反有利于减小绳芯钢丝与相邻层绳股钢丝接触应力,绳芯同向捻可增加绳芯耐磨损性能及其与包覆聚合物结合紧密性,绳芯表面包覆聚合物对绳芯具有保护作用。Casar矿井提升不同代号多层股阻旋转钢丝绳绳芯设计应基于通过延缓绳芯失效而延长钢丝绳寿命。

内层绳捻制类型对多层股阻旋转钢丝绳性能影响

多层股阻旋转钢丝绳内层绳直径相对单层股钢芯钢丝绳钢芯直径明显要大,且内外层绳捻向相反,该特点使内层绳捻制类型对钢丝绳性能影响相对更为显著。从目前资料看,多层股阻旋转钢丝绳内层绳捻制类型设计并不唯一。对多层股阻旋转钢丝绳,当考虑减小内外层绳股钢丝接触应力时,将内层绳捻制类型设计成交互捻是相对合适的,该设计也有利于提高钢丝绳破断拉力,当考虑提高钢丝绳阻旋转性能时,将内层绳捻制类型设计成同向捻是相对合适的,该设计也有利于提高钢丝绳柔软性与内层绳耐磨损性能,当内层绳由多层股组成时,内层绳的层绳捻向、捻制类型设计应同单层股独立钢芯钢丝绳。

阻旋转钢丝绳笼状畸变成因分析与预防措施

笼状畸变是多层股阻旋转钢丝绳使用过程中常见现象之一,现有相关资料将其产生原因归结如下:或钢丝绳进出滑轮(卷筒)偏角过大,或钢丝绳所经过滑轮(卷筒)沟槽半径过小,或安装钢丝绳不正确,或钢丝绳工作时受到了大的冲击载荷等。分析认为,导致钢丝绳使用过程出现笼状畸变与钢丝绳本身制造质量不高密切相关。提高钢丝绳捻制紧密性、改善钢丝绳阻旋转性能、实现内外层绳受力尽可能一致、重视钢丝绳润滑质量、严于标准控制钢丝绳直径偏差和对内层绳进行包塑、压实等对预防笼状畸变发生十分重要。

玻璃幕墙拉索用不锈钢钢绞线研制

介绍玻璃幕墙拉索用不锈钢钢绞线1×61—24.0 mm 1 420 MPa使用工况和技术要求,该钢绞线材质为06Cr17Ni12Mo2,公称直径24 mm,破断拉力489 k N,强度级别1 420 MPa,生产难度较大。评述该钢绞线用捻制设备、不锈钢丝及生产过程,生产中要控制的关键点,成品经检测破断拉力为509 k N,高出用户要求4%,伸长率为0.3%,符合GB/T 25821—2010不大于1.5%的要求,满足用户需求。

复合捻股基本形式与标识问题探讨

GB/T8706—2006/ISO17893:2004给出的复合捻股标识仅涉及在平行捻或组合平行捻外单独捻制1层钢丝和捻制由2层钢丝构成的平行捻。对该标准进行分析,并结合RR-W-410E—2002得出,复合捻股共有5种基本形式。探讨在平行捻或组合平行捻外单独捻制2层钢丝、单独捻制3层钢丝和先捻制1层钢丝后再捻制由2层钢丝构成平行捻等3种不同形式复合捻股标识问题。

Dyform 28 HML钢丝绳特点分析

Dyform 28 HML钢丝绳外层16根压实股、内层3根压实股、次外层6根小直径压实股与3根相对较大直径压实股,2次合绳,对外层绳压实。研究发现其特点:(1)抗旋转性能优异;(2)破断拉力高、结构稳定性好,与匹配滑轮(卷筒)接触面积大;(3)内外层绳反向捻制导致对外层绳压实量不大,破断拉力与35(W)×K7类钢丝绳相当;(4)抗冲击性能与27×K7类钢丝绳相似;(5)密实结构外层股数为内层股数的3倍,且外层同层股直径不同,相对内层股数相同的瓦林吞密实钢丝绳组绳股直径均匀;(6)内层绳股股结构不同可提高内层绳股疲劳性能并适度改善钢丝绳的柔软性。

多层股抗旋转钢丝绳中心以“绳”代股背后的秘密

多层股抗旋转钢丝绳满足中心股钢丝受到相邻层股钢丝挤压应力最小时,中心股无论结构如何,其捻距倍数不是过大就是过小。PYTHON明示其资料15×6:7×6+7×6-7×6-(1+3×7+3)、17×7:7×7+7×7-7×7-(1+3×7+3)钢丝绳均为2次合绳钢丝绳。当视其为15×6:7×6+7×6-7×6-1×6、17×7:7×7+7×7-7×7-1×7中心1×6股、1×7股被1+3×7+3绳替代所得,2种钢丝绳则同归35(W)×7类。用1+3×7+3绳作为钢丝绳中心,在股、绳捻距倍数均在正常范围且中心结构捻法(向)与内层绳捻法(向)配置合理情况下,可实现替代结构中1×7股外层钢丝受到邻层股钢丝挤压应力最小,用绳代股对组绳钢丝总面积影响不明显,是延长内层股数相对较多的多层股抗旋转钢丝绳中心结构寿命的有效手段。

高破断拉力集装箱起重机俯仰钢丝绳生产

研制公称直径36 mm、最小破断拉力990 kN、主股6根、主股结构1-7-7+7-14港口岸边集装箱起重机俯仰钢芯钢丝绳。分析国内外钢丝绳企业资料,将绳芯设计成压实股钢芯,确定钢丝绳结构为6×36WS-IWRC(K)。给出配丝直径和捻距,以及主股拆股钢丝抗拉强度。生产出的3根钢丝绳破断拉力分别为1 000,1 002,1 012 kN,不仅每根钢丝绳实测破断拉力满足订货技术要求,而且数值稳定。

用作图法快速求解捻制系数

给出作图法快速求解同层等直径钢丝(股)结构捻制系数的详细步骤:绘制中心角、绘制椭圆并给椭圆长轴、短轴随意赋值;让椭圆与中心角线相切,从动得到捻制圆半径、外接圆直径;引入设计捻距倍数,通过添加函数关系式修改椭圆长轴,并重新随动得到捻制圆半径、外接圆直径;修改椭圆长轴、重新得到外接圆直径,根据捻制系数定义求得相应设计捻距倍数条件下捻制系数。此方法具有方便、迅速、容易掌握的特点。

压实股术语商榷与改进建议

分析认为GB/T8706—2006/ISO17893:2004压实股定义中关于压实前后组股钢丝横截面积保持不变规定存在不妥:标准没有给出压实前后股中钢丝横截面积确定方法,且考虑通常压实股生产是钢丝成捻在先而对股压实减径在后和压实前组股钢丝横截面积受钢丝在股中捻角影响,使“钢丝横截面积保持不变”无法验证;“钢丝横截面积保持不变”规定使压实股金属填充系数理论上有可能超过1.0而显得不合常理;“钢丝横截面积保持不变”因没有被压实股钢丝绳技术标准引入而使其失去基础标准的权威性。在压实定义中取消“钢丝横截面积保持不变”这一约束条件应相对合适。

S形镀锌钢丝锌层面质量计算

通过引入设计参数,对S形镀锌钢丝锌层面质量计算公式进行简化,结果表明:钢丝镀锌层面质量计算只与钢丝溶解前后的质量有关,测量参数越少,测量误差越小,有利于钢丝镀锌层面质量检验,为复杂断面钢丝表面镀涂层的宏观质量测定提供一个方法。