配方与工艺因素对EPDM模压发泡材料性能的影响

研究了发泡剂H在EPDM模压发泡材料中的发泡特性、硫化特性以及两者之间的匹配关系对发泡效果的影响 ,同时还考察了配方和工艺因素对发泡体性能的影响。结果表明 ,为了获得较高的发泡率和良好的发泡质量 ,应选择硫化诱导期与发泡剂完全分解时间相当的硫化体系 ;一次硫化的硫化程度决定着胶料出模时的膨胀 ;二次硫化的发泡材料收缩率较小 ;高填充时粒径较大的填料对发泡效果的影响较小。

EPDM胶料中发泡剂H的分解特性研究

选用EPDM作橡胶介质 ,重点测试了发泡剂H在EPDM胶料中的分解温度、发气量及分解速度等参数。试验结果表明 ,有机发泡剂 (AC ,H和OBSH)在EPDM胶料中的分解温度低于它们在空气中的分解温度 ,而无机发泡剂 (碳酸氢钠和碳酸氢铵 )则刚好相反 ;不同牌号的EPDM胶料对发泡剂H的热分解影响并不显著 ;发泡剂H的热分解主要受氧化锌和硬脂酸等配合剂的影响 ,分解温度降低至 134℃ ;

橡胶介质中发泡剂分解特性测试方法的研究

建立了一种测试发泡剂在橡胶介质中分解特性的方法。采用的装置是由ＸＬＹ－Ⅱ型毛细管流变仪改装而成的，可记录恒压下等速升温或恒温时胶料的发泡曲线，测得发泡剂在橡胶介质中的起始分解温度、发气量和分解速度，具有实用和理论意义。

原位生成甲基丙烯酸盐对EPDM的增强(英文)

利用中和反应在三元乙丙橡胶基体中原位生成甲基丙烯酸的各类金属盐，锌盐增强硫化胶的增强效果最好。在等摩尔的ＺｎＯ／ＭＡＡ反应的胶料中添加过量ＺｎＯ显著提高了硫化胶的强度。广角Ｘ射线衍射证明了ＺｎＯ／ＭＡＡ在ＥＰＤＭ中的原位反应。

影响发泡剂H热分解的因素探讨

测试了发泡剂Ｈ在橡胶介质中的分解特性，发现影响发泡剂分解的主要因素有橡胶介质、发泡助剂和温度。发泡剂Ｈ在天然橡胶和乳液聚合的橡胶中的起始分解温度（Ｔｄ）较低，而在溶液聚合的橡胶中Ｔｄ较高；尿素能大大降低发泡剂Ｈ的分解温度，季戊四醇和硬脂酸锌也使发泡剂Ｈ的分解温度明显降低；温度越高，发泡剂Ｈ的分解越快。研究了发泡剂Ｈ的分解动力学，求出了发泡剂Ｈ的分解活化能。

甲基丙烯酸锌增强EPDM的力学性能和交联密度(英文)

在低用量的过氧化物硫化体系下 ,甲基丙烯酸锌对三元乙丙橡胶具有良好的增强效果。锌盐用量的增加会显著提高硫化胶的硬度和强度 ,且保持了较高的伸长率。交联结构数据表明增强作用与离子交联键密度相关。

三元乙丙橡胶/低密度聚乙烯共混物的化学发泡

研究了发泡剂AC在EPDM/LDPE并用体系中的分解特性,硫化过程与发泡过程相互匹配规律,配方因素和工艺因素对泡体性能的影响.本研究对EPDM/LDPE热空气连续硫化发泡材料的生产具有指导意义.

原位生成甲基丙烯酸镁对过氧化物硫化丁苯橡胶的增强

通过氧化镁(MgO)与甲基丙烯酸(MAA)的中和反应,在丁苯橡胶(SBR)中原位生成甲基丙烯酸镁犤Mg(MAA)2犦对SBR进行增强,研究了各种因素对SBR硫化胶性能的影响。结果表明,过氧化二异丙苯(DCP)用量、Mg(MAA)2用量以及MgO/MAA摩尔比对SBR硫化胶的物理机械性能和透光性能都有较大的影响,为了获得物理机械性能良好的SBR硫化胶,上述三者的最佳值依次为0.6～0.9份(质量份,下同)、30～40份和0.50～0.75。当DCP和Mg(MAA)2用量分别为0.6份和30份时,由过氧化物硫化的SBR硫化胶的拉伸强度高达31.4MPa。MgO/MAA增强SBR硫化胶具有较好的热空气老化性能,该硫化胶是一种半透明的材料,具有高邵尔A型硬度、高拉伸强度和高扯断伸长率的特点。

不饱和羧酸锌盐对NBR的增强

通过氧化锌与甲基丙烯酸或丙烯酸的中和反应 ,在丁腈橡胶 (NBR)中原位生成了甲基丙烯酸锌或丙烯酸锌 ,研究了过氧化物硫化NBR的力学性能和交联结构。结果表明 ,原位合成法甲基丙烯酸锌或丙烯酸锌增强NBR可得到与直接加入法类似的增强效果 ,硫化胶具有高强度、高硬度和高伸长率 ;对交联结构的分析表明 。

甲基丙烯酸镁增强EVM硫化胶的结构与性能

将甲基丙烯酸镁(MDMA)直接与乙烯-乙酸乙烯共聚物(EVM)共混,并用过氧化物硫化,研究了过氧化二异丙苯(DCP)和MDMA用量对EVM硫化胶物理机械性能和交联结构的影响。结果表明,DCP用量为4.0份时硫化胶的性能较好;MDMA能明显地提高硫化胶的邵尔A型硬度和拉伸强度,同时保持较高的扯断伸长率,以MDMA用量为30～50份最佳。交联结构分析结果表明,硫化胶中离子键随着DCP和MDMA用量的增加而提高。动态力学分析结果表明,在硫化过程中MDMA发生反应使玻璃化转变温度移向低温区。傅里叶变换红外光谱分析表明,在硫化过程中,MDMA与EVM发生了接枝反应,形成了离子交联键。

三元乙丙橡胶/黏土纳米复合材料

利用熔融插层和双羟基甲基十二烷基氯化铵插层剂改性黏土的方法,制备了三元乙丙橡胶/黏土纳米复合材料。X射线衍射(XRD)和透射电镜(TEM)的测试结果表明,形成的纳米复合材料为剥离型。探索了制作该纳米复合材料的最佳工艺方法。研究了这种材料的力学性能及老化性能,分析了该有机黏土增强橡胶的机理。结果表明,在对黏土进行有机改性时,插层剂中的双羟基与黏土中的氧原子形成了氢键,而使黏土层间的相互作用减弱,层间距增大,使三元乙丙橡胶(EPDM)分子链插入黏土层间而导致黏土剥离是该纳米材料形成的主要原因。有机黏土用量为15份时,试样的拉伸强度高达24.9MPa,扯断伸长率为666%;前者比纯EPDM提高了3～4倍,后者上升了140%。试样的撕裂强度也有明显的改善,而邵尔A型硬度却随有机黏土用量的增加没有明显的变化。同时,试样的耐热老化性能也有了明显的改善。

原位合成丙烯酸钠改性三元乙丙橡胶制备吸水膨胀橡胶

通过氢氧化钠(NaOH)和丙烯酸(AA)的中和反应,在三元乙丙橡胶(EPDM)中原位合成丙烯酸钠(NaAA),并在有机过氧化物的作用下将所得混炼胶进行硫化。比较了原位生成NaAA、直接添加NaAA和直接添加聚丙烯酸钠(PNaAA)等三种不同制备吸水膨胀橡胶方法对混炼胶硫化性能和硫化胶吸水膨胀性能的影响,主要研究了原位合成NaAA改性EPDM混炼胶的硫化特性和硫化胶的吸水膨胀性能及其力学性能。结果表明,原位合成NaAA改性EPDM的性能优于直接添加NaAA或PNaAA的EPDM,它不但具有良好的力学性能,而且还具有良好的吸水膨胀性能;随着NaAA含量的增大,硫化速度、硫化程度和吸水膨胀性能均有提高;吸水膨胀橡胶,在NaAA为 30质量份时,力学性能具有最大值。过氧化二异丙苯(DCP)用量增大,吸水膨胀率下降,但仍可提高硫化胶的力学性能。

原位合成丙烯酸钠制备EVM吸水膨胀橡胶

采用原位生成丙烯酸钠(N aAA)增强乙烯-醋酸乙烯酯橡胶(EVM),制得高性能的吸水膨胀橡胶。研究了N aAA用量对EVM硫化胶吸水前后力学性能的影响,并考察了N aAA用量及浸泡介质对EVM硫化胶吸水膨胀性能的影响。结果表明,N aAA对EVM硫化胶具有明显的增强效果;N aAA原位改性的EVM硫化胶具有较好的吸水膨胀性能,N aAA用量为50 phr时,最高吸水率为278.3%;浸泡介质中离子的引入使EVM硫化胶的吸水率下降;FT-IR分析表明,在混炼过程中生成了N aAA,在硫化过程中N aAA发生聚合反应。

甲基丙烯酸锌对EPDM的补强作用

研究了在过氧化物硫化体系中 ,甲基丙烯酸锌 [Zn(MAA) 2 ]和硫化剂DCP的用量对EPDM胶料性能的影响。试验结果表明 ,Zn(MAA) 2 用量的增大对EPDM胶料粘度的影响不大 ,但可显著提高硫化速度和硫化程度 ;随着Zn(MAA) 2 用量的增大 ,EPDM硫化胶的邵尔A型硬度逐渐增大 ,拉伸强度和扯断伸长率都是先升高再下降。当硫化剂DCP用量为 1 0份时 ,EPDM硫化胶具有最佳的综合性能。Zn(MAA) 2 的补强效果与EPDM的物理化学性质有关 ,乙烯质量分数和第三单体ENB质量分数高时补强效果好。

PVC/共聚尼龙合金的性能研究

采用了乙烯 -丙烯酸酯 -一氧化碳共聚物 (Elvaloy)及乙烯 -丙烯酸酯 -一氧化碳共聚物接枝马来酸酐 (Fusabond)两种增容剂对聚氯乙烯与三元共聚尼龙的共混物进行增容 ,得到了一类新型的PVC/尼龙合金 ,并研究了合金配比及增容剂对性能的影响。

成核剂对增韧聚丙烯力学性能的影响

主要研究成核剂种类及用量对乙烯 -辛烯共聚物 (POE)增韧聚丙烯 (PP)力学性能的影响。研究表明 :随着成核剂NA1的加入 ,PP/POE共混物的透明性、冲击强度、弯曲强度、拉伸屈服强度均明显提高 ,研制的改性PP的透明性、韧性和刚性得到了平衡。

原位合成甲基丙烯酸锌增强氢化丁腈橡胶

用ZnO和甲基丙烯酸(MAA)经原位反应合成了甲基丙烯酸锌(ZDMA),将其作为增强剂用以增强氢化丁腈橡胶(HNBR),研究了ZnO/MAA(摩尔比,下同)、过氧化二异丙苯(DCP)用量和ZDMA用量对硫化胶力学性能的影响。结果表明,当ZnO/MAA为0 8,DCP用量为4份(质量,下同)时,原位合成ZDMA能够显著地提高HNBR的力学性能。随着ZDMA理论生成量的增加,硫化胶的拉伸强度先增加后减少,当ZDMA理论生成量为30份时,硫化胶的最大拉伸强度为47 2MPa,而扯断伸长率保持在393%以上; 100%定伸应力随ZDMA理论生成量的增加而增加。经傅里叶变换红外光谱法和广角X光衍射法分析表明,在HNBR混炼过程中,ZnO和MAA可以原位生成ZDMA。

动态硫化增韧聚丙烯／三元乙丙橡胶共混物的研究

研究了动态硫化和简单共混增韧聚丙烯(PP)／三元乙丙橡胶(EPDM)共混物的力学性能、形态结构、流动性能和脆韧转变。结果表明:动态硫化的增韧效率要比简单共混的增韧效率高;随着EPDM用量的增加,共混物的力学性能均随之发生变化,流动性明显降低;简单共混物的橡胶颗粒尺寸随EPDM含量的增加呈增大趋势,而动态硫化可以降低橡胶颗粒的尺寸;动态硫化物的临界基体层厚度大约为0．3 μm,简单共混物的临界基体层厚度大约为 0．2 μm,并且动态硫化和简单共混物均在各自的临界基体层厚度处发生脆韧转变,验证了Wu氏增韧理论。

三元乙丙橡胶/蒙脱土纳米复合材料制备中硫化体系的比较

采用了熔融插层和两种硫化体系硫磺 促进剂和过氧化物体系制备了三元乙丙橡胶 蒙脱土纳米复合材料 ,并将这两种体系形成的纳米复合材料进行了形态、力学性能和光学性能的比较 ,同时采用Flory Rehner方程对它们的硫化行为进行了评价 .X射线衍射 (XRD)、透射电镜 (TEM)、力学性能和光学性能的测试结果表明 ,由硫磺硫化体系制备的纳米复合材料为不透明和剥离型 .其原有的d0 0 1 衍射峰消失 ,有序层被剥离成 10 0～ 2 0 0nm的片层均匀分散在EPDM基体中 ,其力学性能有了极大的提高 ;而过氧化物体系制备的纳米复合材料为半透明和插层型 .对两种体系的硫化行为的评价结果表明 ,随着有机蒙脱土加入量的增加 ,硫磺 促进剂硫化体系的t90 延长 ,交联密度减小 ,最大 最小转矩也变小 ;

甲基丙烯酸镁补强丁腈橡胶的硫化反应动力学

甲基丙烯酸镁 (Mg(MAA) 2 )等不饱和羧酸金属盐在过氧化物硫化体系下对丁腈橡胶(NBR)有明显的补强作用 .为了探讨 Mg(MAA) 2 对 NBR硫化过程的影响 ,通过差示扫描量热(DSC)分析 ,分别采用差减微分 (Freeman- Carroll)法和最大速度 (Kissinger)法计算过氧化物硫化体系下 NBR和 Mg(MAA) 2 补强 NBR的硫化反应动力学参数 .结果表明 ,Mg(MAA) 2 的加入并没有改变硫化反应的反应级数 ,但使反应活化能增加 ,对