压实粘性填土挡土墙土压力离心模型试验

笔者利用自制的一套位移控制液压装置做了11组位移可控式压实粘性填土档土墙土压力的离心模型试验。本文对粘性填土的裂缝深度及其影响因素、土压力的大小、分布及其与墙体位移的关系等问题进行了试验分析。

墙背填料为砂性土的短卸荷板式挡土墙离心模型试验

本文利用离心模型试验技术对短句荷板式挡土墙进行了试验分析，在墙背填料为砂性土的情况下，通过对墙体位移的控制，得到了主动极限状态下的墙背土压力及卸荷板上的土压力的大小和分布。

土压力计算中综合内摩擦角取值探讨

本文基于库伦理论的基本假设，导出了衡重式挡土墙的粘性土土压力计算公式；根据土压力相等的原理，拟合了一个换算和性土综合内摩角的经验公式，与现行几种换算方法相比，它具有一定的优越性。

高挡土墙的稳定系数[K_c]、[K_0]取值探讨

由于现场取土困难，或者条件限制不便做土的力学指标试验时，挡土墙设计中往往凭经验取一个综合内摩擦角φ０来代替墙背粘性填土的指标Ｃ、φ值，并按无粘性土的有关公式计算土压力。这样必然造成土压力计算值的“失实”，对于高挡土墙尤为严重。如果设计的挡土墙稳定系数仍取［Ｋｃ］＝１．３、［Ｋ０］＝１．５，那么很可能会带来不良的后果。针对这种情况，本文通过计算，分析了稳定系数［Ｋｃ］、［Ｋ０］的主要影响因素，提出了较为合理的取值范围。

重力式挡土墙稳定性可靠度的探讨

在挡土墙设计中,滑动稳定和倾覆稳定检算是很重要的,它在很大程度上影响墙身截面的大小。为了减小截面圬工,一般是在滑动稳定控制时采用倾斜基底和倾覆稳定控制时采用台阶基础等措施来增强挡土墙的稳定性,其效果非常显著。按当前设计规范定值设计法的规定,在一般地区滑动稳定系数Kc≥1.3、倾覆稳定系数K0≥1.5。但是,采用不同的增强稳定性措施,稳定系数相同,它们的失效概率是否相同,可靠度是否相同,本文仅就挡墙基底为水平（0.0:1）及倾斜（0.1:1和0.2:1）的可靠度计算结果来探讨这个问题。近似求解结构可靠度指标的方法很多,但对挡土墙可靠度的计算来说,我们认为一次二阶矩当量正态分布法较为适用,因为它既可满足一定的精度要求,又能使计算工作量大为减少,本文即采用这个方法。在功能函数对各随机变量偏导数推导过程中。

压实粘性填土挡土墙土压力的离心模型试验

作者利用自制的一套位移控制液压装置,做了11组位移可控式压实粘性填土挡土墙土压力的离心模型试验。本文对粘性填土的裂缝深度及其影响因素、土压力的大小、分布及其与墙体位移的关系等问题进行了试验分析。

粘性土的弹塑性应力应变模型探讨

本文对取自峨眉的粘土进行了常规三轴试验。根据Lade双屈服面弹塑性模型理论,确定了该土的弹塑性模型及其参数。对一组不同墙高的重力式挡土墙进行了有限元分析,其结果与离心模型试验吻合,为计算粘性土的土压力创造了有利条件。

挡土墙粘性土土压力的有限元分析方法及计算程序

一、引言挡土墙的粘性土土压力计算是一个比较复杂的土工问题。按无粘性土的库仑土压力理论计算,其结果使高墙偏于危险而低墙偏于保守。用考虑粘聚力,由极限平衡理论推导出的公式计算,其结果出入较大。因此,近些年来,随着有限单元法和土工试验测试手段的发展,人们对粘性土土压力计算理论进行了深入的探讨,为进一步完善挡土墙设计原则和方法创造了条件。

路堑挡土墙土压力计算的探讨

路堑挡土墙的土压力计算,以往多采用墙顶地面为单一倾斜平面（图1）的库伦公式,该公式已载入教材和挡土墙设计手册。但是,实际工程中,堑顶高度HA有所限制,坡顶地面多为折线形（图2）,如再采用地面为单一倾斜而的库伦公式,则破裂棱体上的重量多计算了A2A3C1C部份的面积,因而使计算土压力偏大,造成挡土墙圬工的浪费。

剑桥模型的验证分析

本文对剑桥模型的理论假定、屈服函数、参数对应力应变关系的影响等问题作了分析讨论,提出了确定参数m(m=q/p)的准则以及三轴试验中一些值得注意的问题,并在此基础上,结合室内三轴试验和一组重力式档土墙的离心模型试验,对模型作了计算分析。计算结果表明,用剑桥模型描述本文粘土的应力应变关系有较好的符合趋势。