提高Q355B热轧H型钢强度的控冷工艺研究

研究了Q355B热轧H型钢轧后冷却温度880~320℃对H型钢翼缘强度、韧性及组织的影响。结果表明,当控冷后温度为570℃时,钢的屈服强度较空冷工艺提高73 MPa,断后伸长率为23.5%;当控冷后温度为320℃时,钢的屈服强度较空冷工艺提高228 MPa,断后伸长率为16.0%,出现伸长率不合格的情况。Q355B热轧H型钢在轧后正火工艺所得金相组织为铁素体(F)+珠光体(P),铁素体晶粒度为11.0级。当控冷工艺温降速度为73.9℃/s、冷后温度为570℃时,喷水侧翼缘表层出现贝氏体(B),翼缘内侧及心部组织为F+P,晶粒度12.0~12.5级;当控冷温降速度为91.4℃/s,冷后温度为320℃时,喷水侧表层出现马氏体(M),心部及内侧出现贝氏体(B),此时钢的强度过高,塑性严重不足。

热轧H型钢空冷温降模型研究及应用

轧件终轧后的降温过程,对其显微组织、性能、内部应力、外观质量均有重大的影响。将热轧H型钢轧后温降区间离散化,并对温降数据进行数值分析,结合理论辐射、空冷对流换热系数模型及实际测量数据,模拟出空冷状态下各规格的温降曲线,可用来指导新产线冷床宽度的设计等。

120t BOF-LF-CC板坯-8 mm板流程Nb-Ti微合金化大梁钢750L的开发与实践

采用120 t BOF-LF-连铸-控轧控冷工艺流程,开发出8 mm高强度汽车大梁钢750L(R_(m)≥750 MPa)。结果表明,通过750L钢Nb-Ti复合微合金化(/%:0.074C,0.11Si,1.51Mn,0.020P,0.002S,0.042Als,0.033Nb,0.109Ti),结合控轧控冷技术(精轧区压下量≥40%),生产的750L钢带的抗拉强度782~810 MPa,伸长率≥17.5%,晶粒度11.5~12.5级,冲击功≥90 J,各项技术指标满足并优于标准的要求。

装配式建筑用500 MPa级热轧H型钢的开发

通过采用微合金化元素Nb和轧后超快速冷却技术开发生产了屈服强度≥500 MPa、翼缘厚度≤20 mm热轧H型钢Q500。试验结果表明:随着轧件冷却速率的提高,成品厚度方向的显微组织变化显著:空冷组织为F+P,铁素体晶粒度为9.0~10.0级;温降速率为11.9℃/s时,超快冷侧出现B组织;温降速率为55.1℃/s时,轧件心部及内侧为F+P组织,铁素体晶粒度较空冷工艺提高1.0~1.5级。随着轧件超快冷后温度的降低,轧件屈服及抗拉强度提高、韧性下降;当超快冷后温度为520℃时,力学性能为屈服强度527 MPa,抗拉强度667 MPa,伸长率为22.5%,达到500 MPa级别且韧性最优。

薄规格花纹板拉矫后C翘行为的研究

平整机组采用拉矫工艺产出的花纹板在开平加工过程中出现严重的C翘质量缺陷,为改善C翘质量缺陷,本文对平整机组拉矫过程中出现的C翘现象进行研究,阐述花纹板拉矫工艺改善板形的原理。通过张力调整试验,表明开卷机同卷取机间的张力差同C翘存在相关性;通过对矫直辊的受力挠曲计算,表明矫直辊的挠曲是导致薄规格花纹板产生C翘的根本原因;进一步确定了开卷及卷取机张力的最佳设定区间,开卷及卷取机张力优化后C翘由改善前的35mm以上降低至5mm以下,改善效果显著。

万能孔型法生产槽钢缺陷分析及解决措施

本文主要阐述日照钢铁控股集团有限公司H型钢厂,采用万能孔型法轧制槽钢的生产工艺及其特点,并分析在轧制过程中的常见缺陷及产生原因,总结针对各种缺陷所采取的相应的调整措施,取得良好效果。

厚规格大梁钢700L剪切开裂分析

通过光学显微镜、扫描电镜、能谱分析等手段,对10 mm厚700L牌号大梁钢纵切时出现开裂缺陷进行检测分析。结果表明:断口附近材料强度偏高,且低温冲击韧性差,表现为低温脆性,在剪切加工时对裂纹敏感性高;进一步通过电镜扫描分析发现,断口局部存在连铸保护渣类非金属夹杂物,夹杂物的存在导致钢基体组织连续性差,造成材料局部塑性降低。非金属夹杂物处容易形成应力集中,高强大梁钢在进行纵切加工时,裂纹在非金属夹杂物处产生并扩展,造成纵切开裂。

380CL钢轮辋表面翘皮缺陷分析

采用化学成分析、金相组织观察和能谱检测等手段,对380CL钢轮辋表面翘皮缺陷的产生原因进行分析。结果表明:380CL钢板局部氧化铁皮下存在微裂纹,经过酸洗工序后钢板表面氧化铁皮被去除,在辊形过程中,钢板的皮下微裂纹扩展,轮辋表现为翘皮缺陷。微裂纹产生原因为:铸坯表面存在裂纹,在加热过程中氧原子深入裂纹内部与铁、硅等元素发生反应,在裂纹附近形成氧化圆点;氧原子与碳结合生成气体逸出,导致裂纹处组织出现脱碳现象;裂纹局部组织受热面积增大而温度升高,导致晶粒粗大。

MES双通道数据链整合优化分析——热轧客制化钢种的数据链集成

对单个热轧带钢牌号进行同质多元化开发,以Q355B为例,采用Q355B-1、Q355B-2的形式分支,细化产品特点.同质多元化产品开发模式下,一贯制条件下信息化智能化为客户提升服务质量,现有MES系统作为企业生产管理级的平台,MES钢种轧制工艺数据链以读取Q355B牌号为信息关键点.在使用中出现常规Q355B与客制化Q355B-1、Q355B-2并行的双数据链信息,MES系统不能有效对Q355B、Q355B-1进行识别,数据链信息处理繁琐易出现错误,为此研究一个可以将MES双数据链信息整合的方法显得尤为必要.

低温韧性S275J0B厚壁热轧H型钢的开发与实践

在S275J0B牌号厚壁热轧H型钢开发和实践过程中,研究了成分设计、终轧温度对S275J0B牌号UC305*305*240kg/m规格翼缘金相组织、拉伸性能和低温冲击韧性的影响。实验结果表明,在相同成分设计时,将S275J0B钢终轧温度由928℃降低至850℃,材料的晶粒度提高1.5级,材料的屈服强度、抗拉强度分别提高20〜30 MPa,0℃冲击功由20J提高至136J。试验钢材料强度、低温冲击韧性上升,主要是细晶强化和析出强化共同作用的结果;相同均热温度下,将钢坯在加热炉时间由2.8h提高至3.5h,可减轻成品中的带状组织。

420CL钢轮辋焊缝开裂分析

通过光学显微镜、扫描电镜、能谱仪检测等手段,对420CL钢制轮辋开裂焊缝进行断口分析,确定导致焊缝开裂的原因。结果表明:轮辋焊缝裂纹开裂方式为解理断裂,裂纹源附近焊缝中存在大量Mn、Si等元素的氧化物夹杂。夹杂物的存在导致焊缝组织处金属基体组织连续性变差,造成焊缝塑性降低,是焊缝在扩形时开裂的根本原因。焊缝中氧化物夹杂的产生,是由于闪光对焊时,未完全熔化的MnO_(2)和SiO_(2)氧化物在顶锻时未被挤出,从而残留在焊缝内形成夹杂物。建议通过提高闪光焊边部的停留时间、加大顶锻行程来减少焊缝端部氧化物夹杂的存在,从而降低焊缝开裂率。