(Fe-Al)/Al_2O_3复合纳米粉体的机械球磨特性

采用机械球磨的方法制备(Fe Al)/Al2O3复合纳米粉体,通过对粉体的X衍射分析研究其机械球磨特性.结果表明:Al2O3阻碍球磨过程中的Fe、Al合金化,有利于粉末的纳米化和机械活化,并大幅提高出粉率.这对机械活化烧结FeAl基Al2O3弥散型块体复合纳米材料,提高机械球磨效率具有重要意义.

非正态型分布模型在焊接气溶胶中的应用研究

通过实际焊接气溶胶粒子谱样品的处理，证实焊接气溶胶存在遵从非正态型分布的粒子群，图估法是处理这类分布简便、适用的方法．本文实测样品数量分布遵从非正态型分布，其体积分布也遵从，不仅它们的标准差σ表达式相同，其σ值也相同．

焊接气溶胶10nm尺度粒子的G-P转变

利用DMPS方法和ATEM电镜方法,首次实现对焊接气溶胶粒子谱分布及其分级粒子形貌、成分及相结构的综合分析,得到焊态下E4303和E5015常用焊条10nm尺度粒子群的分布函数为D_(E4303)～LN(0.042μm,1.37)和D_(E5015)～LN(0.054μm,1.42),具有遵循对数正态分布及金属蒸发所形成粒子的特征;探讨了焊接气溶胶10nm粒子群的形核机制,证实它们是Fe_3O_4多晶体,系以蒸气→粒子的G-P转变方式均质形核,其控制环节是Fe(g)→Fe(l)的物理凝聚过程。提出焊接电弧的气溶胶粒子形核区模型,对分析G-P转变过程及形核机制有重要意义。

焊接气溶胶的 DMPS 测定方法

探讨用电迁移率检测技术测定焊接气溶胶粒子谱分布的ＤＭＰＳ法．实测结果表明，ＤＭＰＳ法具有检测过程容易自动控制，测试精度高，适用性强等特点．尤其适合于焊接气溶胶小于１μｍ的微小粒子及其随时间变化的动态测定．该方法弥补了传统方法在这方面的不足．这对揭示焊接气溶胶的粒子谱分布及其特性，探讨焊接气溶胶及其控制途径具有重要意义．

焊接气溶胶粒子谱分布特征

基于电迁移率测试技术 ,采用计算机控制的微分型迁移率粒子尺寸测定方法(DMPS方法 )和直接采样电镜分析方法 ,对常用焊条在焊态下产生的焊接气溶胶粒子的谱分布和形貌进行了实时测定。首次发现焊接气溶胶粒子具有多峰分布特征。采用文中提出的分区间处理方法 ,能获得描述焊接气溶胶粒子谱分布特征的分布函数 ,E430 3焊条各峰区粒子群各自都基本遵循对数正态分布规律。这对阐明焊接气溶胶粒子产生机理 ,揭示焊接气溶胶特性 ,及有效控制焊接烟尘等具有重要意义。

焊接气溶胶粒子均质形核机制研究

首次实现分级粒子形貌，成分，结构的系统分析，探讨了焊接气溶胶粒子的均质形核机制，证实焊搠气溶胶的１０＾－２μｍ，尺度粒子主要是Ｆｅ３Ｏ４晶体，它由蒸汽－质子转变的均质成核方式产生，其控制反应是Ｆｅ（ｇ）→Ｆｅ（Ｌ），所提出焊接电弧的粒子形核区模型，对分析焊接气溶胶粒子形成过程有重要意义。

焊接气溶胶粒子谱正态型分布模型研究

用ＤＭＰＳ方法测定了大量焊接气溶胶粒子谱，按其分布特征，可归纳为正态型和非正态型两大类．本文主要探讨焊接气溶胶的正态型分布模型及其适用性，以及用图估法处理实测粒子谱的方法．模型与粒子谱实例取得了较好的一致性．

焊接气溶胶粒子非均质形核机制研究

通过对市售常用焊条焊态下较大粒子的分布，形貌，成分及结构等试验研究，探讨了焊接气溶胶的非均质形核机制，证实１０＾－１μｍ量级粒子主要分为尖晶石型和氟化物型两类，均以蒸汽－粒子转变的异质凝结机制所形成；１０＾９μｍ及更大一些的粒子主要以气泡－粒子转变机制所形成。

单组分焊条气溶胶中非晶态物质的形态特征研究

证实单组分焊条气溶胶粒子中存在非晶态物质，并获得了它们的非晶型漫射环图像．非晶态物质主要由ＳｉＯ２及它与其它氧化物、氟化物的熔体在焊接急冷条件下所形成；主要呈蜻蜓翅膀状、或呈壳层状包裹在晶态粒子周围．

酸性焊条烟尘粒子谱分布研究

本文利用计算机控制的ＤＭＰＳ法和ＴＥＭ，ＥＤＳ分析方法测定了钛钙型焊条烟尘粒子的谱分布，晶体结构，化学组成及形貌，首次发现焊态下的粒子谱呈多峰复分布 。对粒子谱进行分区间分析的结果表明，各粒子群一般都各自遵从对数正态分布。

萤石焊条气溶胶动态特性研究

用ＤＭＰＳ法对焊态及焊后萤石焊条气溶胶粒子尺度谱的动态变化进行了实时观测，证实焊接气溶胶是不稳定的，尺度谱变化反映质量转移，凝聚输送是控制环节．引入等效凝聚系数及相对危险系数对描述焊接气溶胶凝聚特性、评定焊接材料及其施焊环境卫生指标具有重要意义．

焊接气溶胶粒子谱非正态型分布模型的建立

探讨了描述焊接气溶胶粒子谱非正态型分布的数学模型，以及将实测样本模型化的简明方法—图估法；给出了其分布函数的表达式，根据极限粒径参数ｄｍ，又可分为Ａ型、Ｂ型和Ｒ型分布，但它们的标准差σ却具有完全相同的表达式．

碳化钨复合耐磨堆焊层泥沙磨损性能的研究

简要叙述了手工电弧堆焊、浸润堆焊、氧乙炔火焰堆焊、感应熔敷等方法制备金属基碳化钨陶瓷复合耐磨层的工艺过程 ,介绍了碳化钨陶瓷复合耐磨堆焊工艺实验和堆焊层泥沙磨损实验 ,文中结合堆焊层的性能特点、堆焊层中碳化钨的颗粒分布状态及其熔化分解程度和堆焊层的泥沙磨损形貌特征 ,分析了碳化钨陶瓷复合耐磨材料在泥沙磨损条件下的磨损机理及基体材料和碳化钨颗粒的作用 。

多头立式泥沙磨损试验机试验研究

多头立式泥沙磨损试验机对泥沙浓度、冲击角和材料种类性质的变化敏感 ,对磨损时间不敏感 ,有良好的实验灵敏度 ,对材料的适用面宽 .推荐实验参数为 :泥沙的质量分数 70 %、磨损面冲击角 3 0°、磨损时间 60 min,采用中砂 .研究证明 ,该试验机能模拟疏浚工况 。

自蔓延高温合成技术新进展

介绍了自蔓延高温合成 (SHS)技术的发展和国内外研究概况 ,包括制备工艺、应用领域等。分析了自蔓延高温合成技术的最新研究动向。

自蔓延高温合成(SHS)焊接试验

将自蔓延高温合成 ( SHS)技术引入焊接领域 ,即利用 SHS反应放出的巨大热量 ,在合成材料的同时施加一定的压力 ,使得合成材料与基体材料之间形成连接。本工作以 2 0钢 /Ni Al/1 Cr1 8Ni9Ti为焊接模型 。

Ni-Cr-Co合金相含量分布及其对高温拉伸性能的影响

研究了一种 Ni- Cr- Co合金经 115 0℃× 1.7h固溶和 80 0℃× 80 MPa应力时效 (8,10 0 ,5 0 0 ,10 0 0 h)及无应力时效 (10 0 ,5 0 0 ,10 0 0 h)后相含量分布的特点及其对高温拉伸性能的影响。结果表明 ,随着时效时间的延长 ,应力时效试样中晶界碳化物的含量递减而无应力时效试样中晶界碳化物的含量递增 ,晶界与晶内的碳化物含量均呈反向变化趋势 ;晶内γ′相含量均呈先增后减趋势 ;无应力时效试样 780℃拉伸强度随晶界碳化物含量的增加而下降 ,应力时效的则相反。

用插销法研究CO_2气保焊条件下SA106C铸件的冷裂纹敏感性

用插销试验法研究了CO2 气保焊条件下SA10 6C铸件的冷裂纹敏感性及断口特征。结果表明 ,在不预热和 16kJ/cm热输入条件下 ,SA10 6C铸件的抗冷裂性好 ,临界断裂应力σcr为 5 6 0MPa ,接近其抗拉强度σb,可在不预热条件下焊接该钢。当拘束拉伸应力高于σb 时 ,将发生失效断裂 ,断裂性质为典型的氢致延迟裂纹引起的断裂 ,断裂方式为棱角分明的沿晶 (IG) +准解理穿晶 (QC) ,晶内出现较多短小、锋利、笔直的二次裂纹 ;启裂区的IG比例较大 ,随着裂纹的缓慢扩展 ,扩散氢含量逐渐降低 ,断口中IG减少 ,QCHE和二次裂纹都明显增加 ,而且QCHE中撕裂棱的塑性变形增大。CO2 气保焊条件下 ,SA10 6C铸件的抗冷裂纹性好 ,主要与该方法能得到超低氢的焊接条件有关 ,此外还与该钢的碳当量 (CEIIW=0 .4 8)不高 ,HAZ淬硬不明显有关 ,过热区组织主要为贝氏体 ,硬度为 32 1HV ,低于 35 0HV的临界硬度。

Al/Ti/Steel覆板爆炸焊接界面的显微组织特征

利用电子显微技术研究了Al／Ti／Steel覆板爆炸焊接中两个异种焊接界面的显微组织变化特征透射电镜直接取样观察到在界面处有组织过渡区，并且过渡区之间及过渡区与母材之间存在明显的边界Al／Ti界面过渡区为Al＋Ti混合组织；Ti／Steel界面由FeTi金属间化合物区和非晶区组成过渡区的形态和宽度与焊接过程中的合金元素扩散及冷却速度有关。