H_2、CO、N_2和CO_2在液体石蜡烃中的溶解度

用高压搅拌釜装置,在压力0.05—4.5MPa,温度373—553K的实验范围内,测定了H_2、CO、N_2和CO_2在液体石蜡烃中的平衡溶解度,目的是为了提供设计浆态床Fischer-Tropsch合成反应器所需的基本数据。实验结果表明,H_2、CO、N_2和CO_2在液体石蜡烃中的溶解度是压力和温度的函数。H_2、CO、和N_2的平衡溶解度随着压力和温度的升高而增加,并与压力呈线性关系,而CO_2的平衡溶解度在较高的压力时稍偏离直线,并随温度的升高而减少,上述现象可用溶解熵来解释。将H_2、CO和CO_2实验结果与文献发表的数据进行了比较,比较结果说明二者是颇为接近的。实验测定的气体在液体石蜡烃中的平衡溶解度与压力和温度的关系可分别用下列各关联式表示,其计算值和实验值之间的平均误差均小于±6%。C_(eqH2)~*=106.12(P/T)exp(-883.37/T) [kmol(g)/m^3(1)]C_(eqco)~*=75.71(P/T)exp(-585.47/T) [kmol(g)/m^3(1)]C_(eqN2)~*=191.75(P/T)exp(-995.21/T) [kmol(g)/m^3(1)]C_(?)~*=38.88(P^0.904/T)exp(194.81/T) [kmol(g)/m^3(1)]

热态下鼓泡浆液反应器的气含率研究

本文在热态条件下,研究了鼓泡浆液反应器的气含率,反应器直径为0.098 m,物系组成为氮气-液体石腊-石英砂。考察了气速、压力、温度、静床高及固体引入等因素对气含率的影响。对于53 μm 粒子的三相浆态体系,气含率与表观气速关系式为ε_G=0.053u_G^(1.2)。

灰熔聚煤气化过程

气固流态化技术应用于灰熔聚煤气化过程是近20年开发的煤气化方法之一,目前尚处于中试开发阶段。灰熔聚煤气化与一般的流化床煤气化装置的差别是利用灰在高温下产生熔聚并与煤焦分离以达到碳的高转化率和降低灰渣中的含碳量。本文扼要介绍两种灰熔聚煤气化装置,即IGT法(美国芝加哥气体工艺研究院)和Westinghouse法(美国西屋公司),以及灰熔聚的机理和分离的冷态模拟实验结果等。

鼓泡浆态反应器的传热研究

在内径为98 mm 的鼓泡浆态反应器内,研究了浸没表面与浆液之间的传热特性。在实验的条件下,模拟了浆态床 F—T 合成的操作。三相体系为氮气-液体石腊-石英砂所组成。实验中考察了不同因素对传热模系数的影响。采用95组实验数据进行关联,建立了新的传热模系数关联式:h/u_GρC_P=0.179[(u_G)~3ρ/ug]^(-0.25)(C_Pu/k)^(-0.66)该方程适用于气—液两相体系及小粒子三相浆态体系。

静态混合器——新型化工单元设备

本文简略介绍了静态混合器的结构原理、压力降、功率消耗、传热性能和计算方法等。

立管中颗粒流态化流动和移动床流动

1 前言 立管(standpipes)或称料腿,是颗粒在两器之间循环流动的重要部分。像流化焦化、南非sasal煤基弗托合成烃类、石油催化裂化、砂子炉石油裂解制取烯烃以及灰熔聚煤气化等生产装置上都安装立管。例如,一个典型的石油催化裂化装置,每小时催化剂颗粒的循环量可达120吨左右。