锥形分布板结构对流化床流动特性的影响

针对目前特殊分布板流化床实验测试技术的局限性及数据的不完全性,建立二维流化床欧拉[欧拉双流体模型,采用标准κ-ε湍流模型对锥形非均匀分布板流化床进行数值模拟计算.结果表明：锥形（∧形）分布板流化床风速分布不均匀,在高风速区,高速气流携带固体颗粒以气泡形式自下而上运动,在低风速区,固体颗粒在自身重力作用下缓慢下降,从而形成循环运动;在相同进口速度条件下,随着分布板倾斜角度的增加,锥形分布板流化床内气泡直径、固体颗粒速度及床层膨胀高度都增加,流化床内气固混合特性得到了加强.综合考虑固体颗粒体积分数与速度,选择分布板倾斜角度在20～30°之间较为合适.

激光喷丸与机械喷丸对304不锈钢应力腐蚀性能的影响

对304不锈钢板试样分别进行了激光喷丸与机械喷丸处理,采用X射线衍射仪分析了表层显微组织和晶粒尺寸的变化,通过慢应变速率拉伸腐蚀试验检测了应力腐蚀敏感性。结果表明,通过激光喷丸处理,表层晶粒得到了细化,但没有产生明显的马氏体相变,随着喷丸能量密度增大,应力腐蚀敏感性减小;而通过机械喷丸处理的试样,晶粒细化的同时诱发了明显的马氏体相变,随着喷丸压力升高,应力腐蚀敏感性呈现先减小后增大的变化趋势。

拉伸塑性变形对304不锈钢马氏体相变规律的影响

研究商用304不锈钢在不同变形量下形变诱发马氏体的行为,采用金相显微镜分析了塑性变形状态下不锈钢的微观组织,采用X射线衍射仪(XRD)定量分析了马氏体的含量。结果表明:在室温拉伸变形下,304不锈钢组织出现了由γ奥氏体向α'马氏体的转变。形变诱发马氏体体积分数随变形量的增加而增大,且增长速率也缓慢提高。同时,进一步分析了塑性变形诱发马氏体相变的机理。

单喷管鼓泡流化床流动特性的数值模拟

建立了单喷管鼓泡流化床欧拉-欧拉双流体模型,分别采用标准k-ε湍流模型、RNG k-ε湍流模型和Realizable k-ε模型对平板、斜板和U形板流化床进行数值模拟计算.结果表明,标准k-ε模型和RNG k-ε模型模拟计算结果与实验结果吻合较好.床层固体颗粒浓度分布呈以下规律:在气体主要流经的中心区域颗粒浓度较低,而在靠近壁面区域颗粒浓度相对较高.3种分布板结构流化床中心区域颗粒轴向速度为正值并且较大,颗粒向上运动;靠近壁面附近区域颗粒轴向速度为负值,做下降运动,产生了"环-核"流动现象.与平板流化床相比,斜板和U形板流化床的横向运动速度更大,容易形成循环运动.

激光喷丸参数对304不锈钢表面性能的影响

为了研究喷丸能量密度和喷丸搭接率等工艺参数对304不锈钢表面性能的影响,采用激光喷丸冲击强化的方法,用X射线衍射方法检测了试样表层的相组成,用显微硬度计测量了试样表层的显微硬度。结果表明,304不锈钢经过激光喷丸处理后,表层组织没有发生明显的马氏体相变,表层硬度得到提高,随着喷丸能量密度和搭接率的增加,表层硬度有增大的趋势。

埋地管道气密性试验过程温度场的理论模型及试验研究

为得到埋地管道气密性试验过程管道内介质和管外壁温度的关系式,降低管内温度测量不准确对气密性试验结果的影响,建立了埋地管道气密性试验过程温度场的物理模型和数学模型,全面考虑了埋地管道对土壤温度场的水平影响范围,分析了土壤恒温层深度及温度、土壤自然温度场及大气温度突变等对埋地管道温度场的影响,模拟得到了埋地管道气密性试验过程的温度场分布,拟合得到了管内外温度的关系式。根据《城镇燃气输配工程施工及验收规范》对埋地管道进行了气密性试验,对试验得到的温度数据进行了处理,拟合得到了管内外温度的关系式。将试验与模拟得到的管内外温度关系式和实际测得的管内外温度进行了全面比较。研究结果表明,数值模拟的结果准确合理,且试验得到的计算公式具有较高的可靠性与准确性,有利于提高管道气密性试验的准确度。

埋地钢管气密性试验过程温度场的数值模拟

建立埋地钢质管道气密性试验过程温度场模拟的物理模型,确定温度场水平方向与垂直方向的边界条件。采用有限元分析软件,对埋地钢质管道气密性试验过程的温度场分布进行瞬态数值模拟。气密性试验开始阶段,管内气体温度下降较快,埋地管道对土壤温度场的影响范围逐渐增大,1.5 h后管内外温度场基本达到稳定,根据数值模拟的结果,拟合得到了温度场达到稳定后管内外温度的关系式,数值模拟结果与试验结果基本吻合。