铝合金稀土转化膜碱性成膜工艺T3/T7的研究

采用正交实验方法得出了最佳成膜工艺Ｔ３／Ｔ７，利用线性极化、极化曲线测试、中性盐雾实验等对该工艺形成的膜层耐蚀性进行了研究，并对表面膜层的性能进行了一系列测试．结果表明：在ＮａＣｌ水溶液中的全面腐蚀速度可降低１０～２０倍，可通过５０４ｈ的中性盐雾试验；经该工艺处理后铝合金腐蚀的阴阳极过程都受到明显阻滞，且自然腐蚀电位负移，点蚀电位相对于自然腐蚀电位明显正移。

透明质酸对人工关节材料的润滑作用

配合人工软骨材料的研究，探讨透明质酸（HA）作为摩擦副的人工滑液时的润滑性能．在PVA-H／316L，PVA-H／PVA-H两类摩擦副上，利用锥板式粘度计、改进后的振子式摩擦仪和M2000型磨损试验机，测定了不同质量分数的HA溶液的流变性质、摩擦性能和磨损性能．结果表明，HA溶液一定程度上具有天然滑液的流变性质，并有效地降低了摩擦副的摩擦磨损，其对PVA-H／PVA-H摩擦副润滑作用更佳，且0．75％（质量分数）的HA溶液表现出优于体积分数为30％小牛血清的润滑性能，可认为HA是很有前途的人工滑液．

铈盐在铝合金阳极氧化后处理工序中的应用

将铝合金稀土转化膜成膜工艺用作阳极氧化后处理工艺.多种实验结果表明,阳极氧化后经稀土处理,膜的耐蚀性有明显的提高,铈盐对多孔氧化膜层具有封闭作用,其封闭效果可与常温封闭方法相比拟.

船用铝镁合金剥落腐蚀机理的研究

应用ＡＳＴＭＧ６６－８６化学浸泡试验、ＡＳＴＭＧ６７－８６硝酸失重试验、金相、ＳＥＭ、ＴＥＭ观察及电化学方法对不同冷变形量和经稳定化处理的９种Ａｌ－Ｍｇ合金试样的剥落腐蚀行为进行了研究。结果表明，由于冷变形被拉长，晶粒的晶界上连续分布的析出相β（Ｍｇ２Ａｌ３）在腐蚀介质中会成为阳极活性通道；闭塞区内腐蚀条件的恶化．将加速与轧制表面平行的阳极活性通道的腐蚀；腐蚀产物的楔入作用造成材料分层剥落；Ａｌ－Ｍｇ合金的剥落腐蚀随冷变形程度的增加和稳定化温度的降低而增大。

铝合金稀土转化膜的碱性成膜工艺

用正交法得出了最佳成膜工艺Ｔ２／Ｔ７，并对该工艺形成的膜层耐蚀性进行了试验。结果表明：经该工艺处理后铝合金在ＮａＣｌ水溶液中的均匀腐蚀速度可降低９０％～９５％；铝合金腐蚀的阳极过程受到明显阻滞，明显地改善了铝合金在氯化物介质中的耐点蚀性能。该膜层基本是绝缘体，而离子通过溶解和换位机理可以有一些导通，膜层具有一定的厚度、硬度，结合力良好。

铝合金表面稀土铈耐蚀膜

采用线性极化技术对在铝合金表面生成稀土耐蚀膜的２１种工艺进行了筛选。考察了溶液浓度、温度、时间和ｐＨ值等工艺因素对成膜耐蚀性的影响．电化学测试结果表明，表面生成稀土耐蚀膜后铝合金的耐蚀性得到了显著改善，稀土耐蚀膜的存在既抑制了腐蚀的阴极过程，又抑制了阳极过程。氧、铈、铝是组成膜的３种主要元素。

铝合金稀土转化膜处理对LC4合金耐SCC性能的影响

利用慢应变速率试验（ＳＳＲＴ）等方法研究了Ｐ５和ＳＲＥ稀土转化膜处理对ＬＣ４铝合金在３．５％ＮａＣｌ溶液中的应力腐蚀行为的影响。Ｐ５和ＳＲＥ工艺对ＬＣ４合金的应力腐蚀有一定抑制作用，ＳＲＥ处理液对ＳＣＣ有缓蚀效果。

方波电位脉冲法检测奥氏体不锈钢晶间腐蚀敏感性的实验研究

1 前言 晶间贫铬引起奥氏体不锈钢的晶间腐蚀和沿晶应力腐蚀,导致有关材料特别是核电设施的失效,故迫切需要有一种快速、非破坏性的定量检测技术及仪器,用于现场监测及评价奥氏体不锈钢的晶间腐蚀敏感性。1978年,Clarke等首先将电化学动电位再活化法(EPR)用作沸水堆(BWR)

应用方波电位脉冲方法检测304L奥氏体不锈钢晶间腐蚀敏感性

用方波电位脉冲法，对ＡＩＳＩ３０４Ｌ不锈钢主要由晶界贫铬引起的晶间腐蚀敏感性随敏化时间的变化规律进行了研究。通过比较发现方波电位脉冲实验与ＥＰＲ方法、１０％草酸电解实验以及Ｈ２ＳＯ４－ＣｕＳＯ（４－）钢屑实验之间存在着较好的对应关系。方波电位脉冲法可以精确地定量反映３０４Ｌ不锈钢的晶间腐蚀敏感性，对应第１０个脉冲的再活化电流密度峰值ｉ（ｒ１０）可作为反映晶间腐蚀敏感性的特征参数。

用于圆型电路管壳的新镀层体系

首次将复合电镀技术应用于圆型电路管壳,采用由暗镍—Ni-Al_2O_3—酸性脉冲金组成的新镀层体系代替传统的镀层。采用上述新的镀层体系后,可以在不增加表面镀金层厚度的情况下,大幅度降低管壳外引线的断裂倾向。通过批量生产性的中间试验,摸索出符合实际生产的工艺条件。中间试验结果表明,采用新镀层体系后,镀层质量得到了显著的改善,提高了产品的抗断腿性能,满足“七专”外壳生产的各项技术条件。同时首次建立了鉴别管壳外引线耐蚀性的试验方法。

汽车发动机冷却液中镁合金缓蚀剂的研究

采用XRD、电化学极化曲线、化学浸泡等实验方法 ,研究了腐蚀性水体系中单种无机盐、复配无机盐缓蚀剂对AZ91D镁合金的缓蚀作用 ,并用正交优化设计确定了Na2 MoO4+Na2 SiO3 +KMnO4复配无机盐缓蚀剂的优化配方 ;研究了水 -乙二醇 (1:1)防冻液基础液体系中缓蚀剂对AZ91D镁合金的缓蚀作用 .结果表明 ,在腐蚀性水中KMnO4、Na3 PO4、Na2 MoO4和NaF对AZ91D镁合金有一定的缓蚀作用 ,Na2 B4O7不具有缓蚀作用 ,有可能加速其腐蚀 ;复配Na3 PO4+KMnO4及Na2 MoO4+Na2 SiO3 +KMnO4对AZ91D镁合金腐蚀有缓蚀作用 ,而Na3 PO4+Na2 B4O7会加速其腐蚀 .在水 -乙二醇体系中 ,Na2 S对AZ91D镁合金腐蚀有较好的缓蚀作用 ;确定了 2种适用于水 -乙二醇中的有机 -无机复合缓蚀剂配方 ,缓蚀效率分别为 98 .1%和 94 . 3% .

模拟大气环境中加速镁合金电偶腐蚀的研究

研究了压铸镁合金AZ91D分别与黄铜、铝合金、316L不锈钢和A3钢组成的电偶在模拟的大气环境即盐雾和湿热的加速腐蚀试验中的电偶腐蚀行为及规律 .结果表明 :在此气相环境中 ,镁合金腐蚀倾向显著 ;多种因素可以加速镁合金的电偶腐蚀 ;盐雾实验中 ,盐的浓度、大阴极小阳极的面积比以及阴极材料相对于镁阳极的尺寸是加速镁合金电偶腐蚀的重要因素 .

新型铝合金Ce-Mo基转化膜

研制了一种新型的铝合金 Ce- Mo基转化膜工艺—— AM工艺。此种工艺的成膜溶液组成为 :(NH4) 2 Ce(NO3) 6 2 .5 g/ L,Na KC4H4O6 · 4H2 O2 .5 g/ L,Na2 CO37.5 g/ L,Na2 Mo O45 .0 g/ L。铝合金浸在沸腾的此种成膜溶液中2 0 min,可形成约 3.6μm厚的铝合金 Ce- Mo基转化膜。于 5 % Na Cl溶液中进行的极化曲线测试和浸泡试验表明 ,对L F6铝合金 ,经 AM工艺处理形成的转化膜其抗局部腐蚀能力超过了传统的铝合金铬酸盐转化膜。但对 L C4铝合金 ,此种转化膜的耐蚀性能不理想。EDAX和 SEM分析表明 ,L F6和 L C4两种铝合金上形成的 AM转化膜主要由 Al,Ce,Mo的氧化物或氢氧化物组成 ,但它们的表面形貌差异很大。

镁合金涂装保护体系失效特性及铬酸盐转化膜的影响

对镁合金/有机涂层、碳钢/有机涂层及镁合金/铬酸盐转化膜/有机涂层等3种涂装体系进行了盐雾试验,结果表明,镁合金直接涂装的试样涂层失效远比碳钢迅速;铬酸盐处理大大提高了镁合金涂装保护体系的寿命.结合金属/涂层界面附着力测试,从界面反应与吸附等角度,对镁合金涂装体系的失效特性进行了分析;认为对于镁合金表面涂装保护体系,转化膜处理过程是必要的.

电化学动电位再活化法评价308L不锈钢的晶间腐蚀敏感性

用电化学动电位再活化法测得的反向扫描电流的最大值与正向扫描电流的最大值的比值（ｉｒ／ｉａ）评价各种敏化程度的３０８Ｌ不锈钢的晶间腐蚀敏感性。结果表明：在不出现过敏化条件下，比值ｉｒ／ｉａ与材料的敏化程度有良好的对应关系；随着敏化处理温度的提高和敏化时间的延长，电流比值ｉｒ／ｉａ增大。电化学动电位再活化法可以灵敏并且定量地评价３０８Ｌ不锈钢的晶间腐蚀敏感性，并且与草酸实验中得到的金相评级有对应性，ｉｒ／ｉａ≤２．９７×１０－３对应草酸浸蚀实验中的“阶梯”组织，２．９７×１０－３＜ｉｒ／ｉａ＜１．４８×１０－２对应“混合”组织，ｉｒ／ｉａ≥１．４８×１０－２对应“沟状”组织。

铝合金阳极氧化膜上阴极电解沉积的稀土铈转化膜

通过阴极电解的方法在铝合金多孔阳极氧化膜上沉积了富铈转化膜 .电解成膜溶液为含1g/LCeCl3 ·7H2 O和 10ml/LH2 O2 的水溶液 .用XPS、FEM、XRD、和EDAX等分析手段对此种转化膜的组成、结构形貌进行了研究 .结果表明 :这种铈转化膜的微结构与氧化膜的多孔结构紧密相关 ,并且随电解时间和电流密度的改变而逐渐变化 ;转化膜主要由三价铈化合物组成 ,阴极电解 1h后膜厚约 14 0nm ,并呈非晶态特征 .

镁合金微弧氧化-涂装体系的研究

提出了一种镁合金／微弧氧化膜／有机涂层的镁合金防护体系.在以硅酸钠为主的复 合溶液中,利用双向对称脉冲电压在阴、阳极镁合金表面同时微弧电沉积陶瓷膜.利用盐雾 实验比较了以镁合金微弧氧化膜为基底并涂覆环氧底漆和聚胺脂丙烯酸面漆的试样与镁合 金／微弧氧化膜／有机硅、镁合金／微弧氧化膜／溶胶凝胶涂装试样的耐蚀性,并利用盐雾实验与 交流阻抗谱相结合跟踪对比分析了镁合金／有机涂层、镁合金／铬酸盐转化膜／有机涂层、镁合 金／微弧氧化膜／有机涂层的屏蔽性能.结果表明:采用溶胶凝胶、有机硅和有机涂层对微弧氧 化膜进行涂装的方法均可进一步提高镁合金的耐蚀性,其中镁合金／微弧氧化膜／有机涂层试 样可承受480h以上的中性盐雾实验,且其介质屏蔽性能优于镁合金／有机涂层和传统的镁合 金／铬酸盐转化膜／有机涂层防护体系.

AZ91D铸造镁合金交流脉冲双极微弧电沉积陶瓷膜

利用交流脉冲方法在AZ91D铸造镁合金表面成功实现阴、阳极微弧电沉积陶瓷膜,并使用SEM和XRD等手段对陶瓷膜的厚度、组织形貌、成分、结构和耐蚀性作了相应研究分析.结果表明,应用交流脉冲方法不仅能够在AZ91D铸造镁合金上实现阴、阳双极微弧电沉积陶瓷膜,同时在阴、阳极陶瓷膜中电沉积有稀土元素Ce.通过比较动电位扫描极化曲线和交流阻抗分析发现阴、阳极微弧氧化处理后AZ91D镁合金的耐蚀性得到显著提高.

AM60镁合金与铜合金及铝合金偶接后的大气腐蚀行为

研究了AM60铸造镁合金与H62铜合金、LY12铝合金组成的电偶对在北京地区室外曝晒3个月和6个月后的大气电偶腐蚀行为及规律.结果表明:镁合金始终是电偶对中的阳极,当其与H62铜合金和LY12铝合金偶接时,其腐蚀速率增加1～7倍;镁合金与H62铜合金偶合后,其大气电偶腐蚀效应大于其与LY12铝合金组成的电偶对的大气电偶腐蚀效应;在6个月的实验周期内,随着曝晒时间的延长,镁合金在北京地区大气环境中的电偶腐蚀效应呈上升趋势;试样表面润湿时间短是造成AM60镁合金在北京曝晒第一个实验周期(2003.12～2004.2)的电偶腐蚀低于第二个由实验周期(2004.3～2004.5)的主要原因;北京地区高自然降尘量对镁合金电偶腐蚀将起到加速的作用.

镁合金在大气环境中电偶腐蚀行为及规律的研究(英文)

在北京大气环境下,研究AM60镁合金和不同金属材料(碳钢、不锈钢、黄铜和铝合金)偶接的电偶腐蚀行为规律。研究表明,镁合金作为阳极发生不同程度的电偶腐蚀,通过1a的北京大气环境下的暴露试验后,AM60镁合金的电偶腐蚀效应由强到弱的顺序为:碳钢、黄铜、不锈钢和铝合金,其中镁合金与LY12铝合金偶接的电偶腐蚀效应最小。通过与其它地区室外暴晒的镁合金电偶腐蚀效应的对比,表明环境因素影响着镁合金的电偶腐蚀效应。同时阴极材料、试验时间、试样尺寸(偶接面积)和试验环境都会对镁合金电偶腐蚀效应产生影响。经1a曝晒的AM60镁合金形成了具有保护性的腐蚀产物层阻碍了腐蚀发展。北京地区高自然降尘量导致金属表面湿润时间加大,从而加速了AM60镁合金的电偶腐蚀。采用XRD方法分析表面的腐蚀产物,用金相显微镜和扫描电镜(SEM)观察试样腐蚀后的表面形貌特征和腐蚀产物的结构,并用与之相连的能谱仪分析腐蚀产物中的元素组成。