叶片尖端间隙对混流泵效率特性的影响

本文推导了叶片尖端间隙对泵效率特性影响的数学模型，用它对导叶式混流泵在不同尖端间隙下的效率下降值进行了理论预测，并与实验结果进行了比较，两者达到了良好的一致，特别是在设计点附近，在叶片尖端间隙满足工程设计要求且不太大的情况下，计算值与实测值更吻合，因而可以与准三元理论结合起来，对叶轮的效率特性进行预测。本文的研究结果与其它学者对其它泵研究的结果是一致的。

混流式水轮机转轮倒置安装轴向水推力的计算

目前大中型水电站混流式水轮机轴向水推力大 ,尾水管中涡带所产生的压力脉动常引起机组振动。如水轮机转轮倒置安装 ,将向下的轴向水推力改为向上 ,可以抵消机组转动部分的重量 ;如改变尾水管形状 ,可以消除涡带压力脉动 ,减小机组振动。以漫湾电站为例 ,经过计算说明正常安装与倒置安装轴向推力轴承负荷可大大减小。但倒置安装后其结构问题尚需进一步研究。

水轮机流道三维粘性流数值计算模型

水轮机流道内的三维粘性流数值计算模型是建立在雷诺平均的Ｎａｖｉｅｒ － Ｓｔｏｋｅｓ 方程的基础上，采用ｋ － ε紊流模型封闭方程，进行贴体坐标变换以提高计算精度．用有限体积法在非交错网格上对方程进行离散，对贴体坐标系中控制界面上的速度进行特殊加权处理。

解决混流式水轮机轴向水推力过大的对策

在水电站的建设中,过去和现在都出现过不少机组在运行时因轴向水推力过大,超过了设计值,导致推力瓦温高、瓦面磨损、烧瓦、限负荷运行等。其原因是:上冠向泄水锥内排水减压径向斜孔,起不到排水减压的作用,反而有泵的增压作用;转轮直径大、转速高、旋转水头高,向泄水锥也不能排水减压;

优质高效投资省的漫湾电站机电工程

一、前言 漫湾电站自第一台机组于1993年6月下旬一期工程5×250MW=1250MW全部建成投产。每台机组及主要机电设备均做到了一次启动成功,且从投产至今在设计、制造上没有发现什么大的问题。主机的振动、摆度小,均达到了优质标准。小开度尾水管中的压力脉动值也在允许值以内。

漫湾、大朝山电站的筒形阀

对筒形阀的优缺点作了分析 ;对漫湾、大朝山两电站采用筒形阀的情况进行了对比和总结 ;对一些有争议的问题提出了看法 。

泄水孔、泄水锥与轴向水推力

1前言 混流式水轮机,上冠上经过上止漏环间隙漏过来的水,过去一般设计是在上冠上开孔(泄水孔)通向泄水锥,再排入尾水,以达到排水减压减少轴向水推力减少推力轴承负荷的目的.随着水电站建设事业的发展,高水头混流式水轮机的出现;大型水轮机的设计制造运行.出现泄水孔不泄水减压,反而增压;泄水锥内由于结构的原因,也有增压的作用.本文将介绍几个电站出现的情况和处理办法.

水电机组的顶盖取水

一、前言 混流式水轮机转轮上冠上经过止漏环间隙漏过来的水,一般是通过泄水孔排入尾水以降低水推力,现可通过顶盖开孔将其引出作为机组的冷却水。这种顶盖取水的采用是变损耗为有用。机组冷却水需有一定的压力和流量,要满足这一要求、顶盖取水与电站水头、机组转速、转轮直径、止漏环间隙大小、有无泄水孔和孔的大小与布置角度、以及主轴密封的结构形式有关;

混流泵轴向水推力特性的预测及其与实测特性的比较

本文计算了一个系列六个不同比转速导叶式混流泵全流量范围内的轴向水推力特性 ,其中两个还与实测结果进行了比较 ,两者达到了良好的一致。本文还发现扬程系数 ψ和轴向水推力系数 τ在全流量范围内十分吻合 ,而通过轴向水推力四个组成部分的详细计算 ,认识到了设置平衡孔减小轴向水推力的措施的应用前提。这些研究结果在工程实际中具有指导意义。

漫湾电站的水轮发电机组

漫湾水电站的水轮发电机组,通过招标由东方电机厂设计制造。为了避免已建电站大型水轮发电机纰存在的问题重新出现,采取了一系列措施,并针对漫湾的实际情况还采用了水轮机筒形阀等一些新的结构,其目的是要达到机组能安全满发,大修周期长。

龙羊峡电站推力轴瓦磨损原因及处理

一、前言龙羊峡电站第一台机组于1987年9月并网发电,最后一台机组于1989年4月投入运行,4台机组在额定水头以下,负荷20万KW左右运行情况良好。但在1989年汛期,随着水库水位上升到额定水头。

水电站施工综合总进度控制要点

作者以参加水电站建设的经验并结合漫湾、大朝山水电站建设过程较全面地介绍了水电站建设施工综合总进度安排所应考虑的因素和条件及经验教训,可供其它水电站编制施工综合总进度参考。