冷轧板边部表面色差缺陷原因分析及改进措施

针对生产st13镀锌用冷轧板边部表面色差缺陷问题,对热轧板和酸洗板表面粗糙度进行了检测分析,结果表明,热轧板边部与中间部位的表面粗糙度差异大是边部表面产生色差的主要原因。结合热轧板横断面的铁皮厚度,分析了钢板表面粗糙度差异大的原因。根据实际生产情况,调整冷轧末机架轧机负荷和优化板形,改善钢板表面的色差缺陷,通过合理匹配热轧卷取温度和层流冷却模式,解决了st13钢板表面的边部色差问题。

鞍钢1580热轧线粗轧机自由轧制生产实践

为解决热轧常规产线粗轧生产瓶颈问题,实现粗轧机组轧制工艺的自由度,结合鞍钢1580热轧线的工艺特点,在原有设备和工艺的基础上,研发应用了低碳、超低碳钢粗轧“1+3”轧制、粗轧R1轧机无间歇轧制和粗轧“5+0”轧制工艺技术,并通过工艺特性与钢种特性的匹配,解决了钢种在生产时的粗轧瓶颈问题。粗轧机组轧制自由度的轧制工艺技术应用于鞍钢1580热轧线后,在提高生产效率、降低能耗方面取得了很好的效果。

AZ91D镁合金波浪型倾斜板振动技术触变成形

采用自制的波浪型倾斜板振动装置对AZ91D镁合金半固态坯料的制备及触变成形进行研究。结果表明,在倾角为45？,振幅1.45 mm,浇注温度630-650℃的条件下,采用波浪型倾斜板振动技术可以制备出组织优良的半固态AZ91D镁合金坯料,坯料由细小的等轴晶组成,并在二次加热温度为575℃、保温时间30-60 min的条件下球化理想。通过触变锻压,在模具的预热温度为400-450℃时,制备出表面光洁、组织优良的成品制件。触变锻压时,液相流动是主要的变形方式。制品上部由于液相偏聚,硬度较低;下部由于固相的微塑性变形,硬度较高。

HP295焊瓶用钢“制耳”问题的原因分析及解决措施

针对鞍钢股份有限公司鲅鱼圈钢铁分公司热轧部生产的HP295焊瓶用钢在用户冲压过程中产生的“制耳”问题,对热轧钢板的力学性能和金相组织进行分析。结果表明,钢板存在的各向异性是问题产生的原因。通过改变粗轧机入出口吹扫水装置、吹扫冷却水,调整机架间冷却水嘴的布置方式及优化层流冷却模式等,HP295焊瓶用钢的“制耳”问题得到了有效改善。

面向生物医用的镁合金成分及凝固组织研究

通过对镁合金铸锭后显微组织的观察,结合SEM能谱分析,研究了Ca,Mn元素对镁合金组织的影响.研究发现,Mg-2.0Mn的显微组织是由基体组织(α-Mg)和点状析出的组织(α-Mn)组成;Mg-0.5Ca的显微组织是由(α-Mg)基体组织和非平衡结晶形成的Mg2Ca相组成.Ca,Mn对镁合金的组织均有细化作用,当同时加入Ca,Mn合金元素时,镁合金的显微组织会更加细小,晶粒趋于均匀圆整,同时第二相颗粒减少.其原因是:Ca提高了Mn与镁合金的润湿性,提高了Mn的溶解与扩散能力,温度降低Mn原子从合金中析出,为合金凝固提供了大量的晶核.

热轧生产线粗轧R1轧机自由轧制技术的研发和应用

对鞍钢1580热轧生产线粗轧区域的轧制工艺进行了讨论,针对粗轧区温降大,影响粗轧稳定性问题,开发了R1自由轧制工艺技术。实施后,粗轧区域温降减少了13℃,出炉温度降低了30℃,粗轧机轧制能力提高了40 t/h,年创效637万元。

Ca、Mn对镁合金凝固组织的影响

通过对镁合金铸锭后显微组织的观察,结合SEM能谱分析,研究了Ca、Mn元素对镁合金组织的影响。通过研究,发现Mg-2.0Mn的显微组织是由基体组织(α-Mg)和点状析出的组织(α-Mn)组成;Mg-0.5Ca的显微组织是由(α-Mg)基体组织和非平衡结晶形成的Mg2Ca相组成。Ca、Mn对镁合金的组织均有细化作用,当同时加入Ca、Mn合金元素时,镁合金的显微组织会更加细小,晶粒趋于均匀圆整,同时第二相颗粒减少。其原因是:Ca提高了Mn与镁合金的润湿性,提高了Mn的溶解与扩散能力,温度降低Mn原子从合金中析出,为合金凝固提供了大量的晶核。

AZ61镁合金连续流变挤压成形过程的金属流动与组织演化

采用自行设计的连续流变挤压成形技术成功制备出Φ10mm的AZ61镁合金线材。在轧辊的挫动剪切作用下,合金从浇注口到挤压区,逐渐由发达的枝晶状组织演化为细小的等轴晶和球形晶。在挤压成形时,中心部位固相变形小,边部大,在圆弧流动区产生了优良的超细晶组织。在合理的技术条件下,制备的AZ61合金线材断面组织优良,呈现两相塑性流动的特征。浇注温度影响AZ61合金的固相率,进而对成形过程产生重要影响,合理的浇注温度为650℃左右。

AZ61镁合金连续流变成形过程的组织演化行为

采用自行设计的连续流变挤压成形设备成功制备出Φ10 mm的AZ61镁合金线材。合金从辊靴型腔入口到出口的过程中,受到轧辊的剪切作用,枝晶臂不断受到剪切破碎,合金从浇注口到挤压区,逐渐由发达的枝晶状组织演化为细小的破碎晶、等轴晶和球形晶。在挤压成形时,中心部位固相变形小,边部大,在圆弧流动区产生了优良的超细晶组织。在合理的技术条件下,制备的AZ61合金线材断面组织优良,呈现两相塑性流动的特征。

超低碳钢边部缺陷的形成及控制措施

针对超低碳钢冷轧边部缺陷问题,分析了其产生的原因,确定了中间坯温降、边部温降以及压下率、精轧立辊轧制力等工艺参数是边部缺陷产生的主要影响因素。通过安装粗轧机入、出口气喷和立辊挡水板装置,调整压下率和导尺开口度等热轧工艺参数,解决了超低碳边部质量问题。

1.0 mm极薄规格热轧带钢生产实践

针对鞍钢1580热轧产线的工艺、装备特点进行分析,确定了1.0 mm极薄规格带钢生产的难点和控制点。为了保证极薄规格带钢的轧制稳定性,通过优化加热工艺与轧制工艺,制定了详细的生产方案,成功生产出了1.0 mm厚度规格的热轧带钢,其尺寸精度、板形指标、力学性能等均符合标准要求。

鞍钢1580 mm热轧冷却水设备系统优化与改进

针对鞍钢1580 mm热轧机组轧辊冷却水喷溅和渗漏问题,对轧辊冷却水设备系统进行优化和改进。通过安装立辊挡水板、水平辊护板内侧挡水板和轧机出口横排气喷装置,大幅提高了冷却水利用效率,并减少钢板表面残留积水问题,可以达到节约用水、减少热损失的效果。

热轧钢卷卷取后径向变形分析

依据热轧卷取工艺特点,对钢卷的内部应力分布进行了分析,并考虑卷取温度对材料发生相变的影响,指出相变体积变化对钢卷卷形的影响,分析了钢卷径向卷形出现不良问题的机理。结合实际生产65Mn出现的扁卷缺陷,对卷取温度进行了调整优化,解决了扁卷问题。

叠轧深变形制备的超细晶Al-1%Mg合金组织与热稳定性

在叠轧等效应变为4.0的条件下得到了平均晶粒为0.5μm的Al-1%Mg合金超细晶组织;在平面深变形条件下,形成了含有大量位错的亚晶组织,大角度晶界是由于几何深变形而形成的;在热作用下,合金位错密度降低,亚晶减少,晶粒变大,在退火温度高于200℃时晶粒变化明显,低于200℃,晶粒生长比较缓慢;随着退火温度的升高,合金组织发生静态回复与静态再结晶过程,静态回复是通过位错的滑移和攀移而进行的。合金在300℃已经发生了明显的再结晶,这种再结晶是通过亚晶合并而进行的。

终轧温度对含铌低Si-Mn系热轧双相钢组织与性能的影响

采用TEM、SEM技术和光学显微分析等方法,研究了终轧温度对Si-Mn系热轧双相钢组织与力学性能的影响。试验结果表明,随着终轧温度降低,铁素体晶粒尺寸减小且大小差异性增加,马氏体体积分数下降,贝氏体体积分数升高。当终轧温度为860℃时,强化相主要为马氏体,抗拉强度较高且屈强比低,第二相主要成分为Nb(C、N)且尺寸较大;当终轧温度为743℃时,强化相主要为贝氏体,屈服强度较高且塑性较好,第二相主要成分为复合碳氮化合物Nb(Ti)CN且尺寸较小。综合分析表明,合理控制终轧温度可使热轧双相钢获得不同比例的强化相和不同成分的第二相,从而控制其力学性能。