浑水引起迷宫灌水器物理堵塞因素实验研究

对浑水通过薄壁滴灌带和模型迷宫灌水器时的流量变化过程及堵塞进行了测试,分析了泥沙颗粒粒径、浑水含沙量及迷宫灌水器进口压力等因素对迷宫式灌水器堵塞的影响程度。结果表明,所用灌水器的堵塞是一个很快的过程,泥沙颗粒粒径是灌水器堵塞的主要因素,对灌水器的堵塞起着决定性作用;灌水器进口压力对灌水器的堵塞会产生一定的影响;而浑水含沙量的高低只是在堵塞发生后,影响灌水器被堵死的速度。

迷宫灌水器中泥沙淤积特性研究

【目的】研究泥沙颗粒引起的灌水器堵塞问题，为高抗堵性灌水器的研制提供参考依据。【方法】在灌水器90°和45°2种放置方式下，测试并分析了不同含沙量（0．5，1．0，1．5和2.0kg／m^3）、不同灌水器进口压力（O．09，0．06和0．03MPa）下，浑水中的泥沙在迷宫灌水器中的淤积现象、淤积部位、淤积过程、淤积量及浑水流量的变化。【结果】①试验中泥沙在灌水器中间段与进、出口段发生淤积的概率分别约为18％和37％～45％。②两种灌水器放置方式对泥沙在其中淤积的部位与过程没有明显影响。③迷宫灌水器中泥沙的淤积与普通管道中泥沙的沉积现象有很大差异，其特殊的边界可能使其中水流在较小流速时仍具有一定的紊动能，从而不出现泥沙在流道纵断面方向的沿程沉积现象。【结论】①泥沙在迷宫灌水器中的淤积表现为起始淤积单元的随机性与淤积部位的规律性。②泥沙在迷宫流道中的淤积是一个既突然又逐步发展的过程，且总是充满流道的整个横断面。③泥沙淤积发生以后，通过灌水器的浑水流量会很快大幅度下降，并且随着淤积向上游的持续发展，流量逐渐减小。④浑水含沙量的提高会加快泥沙在灌水器中的淤积过程。

迷宫灌水器水流流态试验

为分析迷宫灌水器流道内水流流态及其相互转换的临界雷诺数,该文对5种流道尺寸的模型中水流流动现象进行观测与分析,并进一步分析了迷宫流道内水流水头损失与断面平均流速之间的关系以及相应断面尺寸直流道内水流沿程水头损失与断面平均流速之间的关系。结果表明:迷宫灌水器不断转折的流道对水流有很大的干扰,可以使其中水流在雷诺数为41.5时就失去稳定转变为过渡区;迷宫流道进口段单元中可能出现层流,出现层流的单元数占总单元数的10%～12%。从整体来看,可认为迷宫灌水器中水流流态为紊流或过渡区;与经典雷诺试验结果不同,迷宫流道中水流水头损失与断面平均流速的2.0～2.5次方成比例;迷宫灌水器的流态指数可达到0.4～0.5;该试验迷宫流道中水流过渡区与紊流区相互转换的临界雷诺数为87.5～125.0。

用紊流模型通过座标变换预测过坝水流流场

本文通过求解边值问题的泊松方程生成适体座标系，把物理平面上复杂边界计算域转换为计算平面上规则的矩形域．在此矩形域内，采用ＳＩＭＰＬＥ算法对过坝水流流场进行计算，得到的流速分布规律与实测资料较为一致，紊动能及其耗散率分布合理．

变频调速技术在低压管道输水灌溉中的应用

针对低压管道输水灌溉系统水井水量与电能利用率低的问题 ,根据低压管道输水灌溉系统的特点 ,提出应用变频调速技术使水泵实现“恒量变压”变频运行的设想。并以试验为依据 ,对该设想的可行性及其节能效果进行了分析论证。结果表明 ,管道各出水口的出水量可一直保持与井的设计出水量相等 ,水泵可一直保持在其最优工况区 ,该次试验的节能效果达到 3 7.3 %～ 82 .6%。

群潜坝对河道糙率影响的数值模拟研究

为分析群潜坝对河道糙率的影响规律及机理,运用FLUENT软件,采用VOF方法与标准k-ε紊流模型相耦合的方法,对坝间距为50,25,12.5,6.25 cm与原河道(没有布置潜坝),流量分别为4,8,15,25及75 m3/h共25种工况下河道水流流场进行了数值模拟,分析了建有群潜坝的河道其糙率的变化,得到了坝间距、水深坝高比对河道糙率的影响规律。其成果对河道整治、河道防洪等具有较大的参考价值与实用价值。

变频调速技术在微喷灌中的应用

以实地试验资料为依据,分析变频调速技术对微喷灌均匀度的影响及其应用于微喷灌的节能效果。结果表明,变频调速技术对微喷灌均匀度具有明显的改善作用,对不同的工作情况,变频调速技术可将微喷灌均匀度由水泵工频运行时的79.5%、70%、63%提高到水泵变频运行后的82%,提高百分比分别为3.1%、17.1%与30.2%;依同时工作的喷头数不同,其节能效果为25.9%～41.7%。

连续弯道急流的数值模拟

用准二维水流数学模型对桃河阳泉市区段约６ ｋｍ 长连续弯道中急流的运动进行了数值模拟。计算所得断面垂线平均流速分布合理，纵向水深计算值与实测值之规律及数值相符。

流速及管道特性对水击的影响

应用特征线法 ,对钢管及 PVC管道中水击进行计算 ,分析了管道中水流流速及管道材料、管壁厚度对管道中水击压强大小。

水力计算求解图的计算机实现

对水力学中常用的4 种水力计算求解图,即:梯形及矩形断面渠道正常水深求解图、梯形及矩形断面渠道临界水深求解图、梯形及矩形断面渠道共轭水深求解图和梯形及矩形断面渠道底宽求解图用计算机实现。使用VisualBasic语言编制程序,界面友好,使用方便、快捷,计算结果较原图表查得的数据具有更高的精确度。

离心泵的入口预旋与吸入室中的旋流

离心泵入口流动十分复杂,需要深入研究的问题也很多。对泵的入口流体预旋和旋流,虽然有些研究涉及到这一课题,但在国内尚未见到专题研究成果,一些观点也值得深入探讨。作者在试验的基础上,用三维流动理论,

离心风机入口流体预旋的试验研究

本文以实验为基础,论述了风机入口不同部位的预旋特性;对产生原因进行初步探讨;并提出了新的论点。

迷宫流道沿程水头损失试验研究

迷宫流道由于其结构本身的特点,其水流的水头损失以局部水头损失为主,但目前对于沿程水头损失占总水头损失的比例却没有统一的结论。针对以上问题对梯形迷宫流道及齿形迷宫流道内的水流沿程水头损失进行了物理模型试验。结果表明:梯形45°,梯形60°,齿形45°及齿形60°迷宫流道内水流沿程水头损失占总水头损失的比例分别保持在8.1%左右、14.9%左右、2.1%左右及2.9%左右。

迷宫灌水器堵塞与输沙能力实验研究

针对含有0.25～0.224 mm与0.224～0.18 mm两种不同粒径泥沙的浑水,在三种灌水器进口压力、四种含沙量以及不同毛管中水流流速等情况下,当其通过迷宫灌水器时所引起的灌水器物理堵塞情况以及灌水器的输沙能力进行了实验研究,结果表明:1)浑水中泥沙粒径大小是引起迷宫灌水器堵塞的主要因素,其次是灌水器进口压力。浑水中泥沙粒径越大,灌水器进口压力越高,灌水器发生堵塞的可能性越大;2)泥沙对迷宫灌水器的堵塞是一个既突然又逐步发展的过程,且泥沙总是充满灌水器流道的整个横断面;3)对粒径小于灌水器流道尺寸近1/5的泥沙颗粒而言,在一定的运行时段内,当迷宫灌水器流量不变时,其输沙能力会随着浑水含沙量的提高而提高,可以将进入其中的泥沙全部输出灌水器,对某一含沙量的浑水,灌水器输沙能力随着其流量的增大而增大。

武则天参政原因探析

武则天分析指出参政原因:一是隋唐时期女子在社会中有较高的地位,对女子参政有利;二是她本身具备强烈的参政愿望和相应能力,加上高宗仁弱的性格特点,使武氏谋求参政。

唐太宗世封刺史原因初探

作为一代明君的唐太宗在执政时期不顾众臣反对执意世封刺史,其原因一是为了能确保李氏江山能够永世相传,国祚长久;二是使天下士人增加对王朝的归属感,以扩大统治基础。

IS型离心泵及其系统入口旋流的衰减

论述了IS型离心泵及其系统入口旋流的衰减规律,分析了影响衰减的主要因素及在泵系统设计中的意义。

双内齿矩形迷宫流道灌水器水力特性分析

在目前常用的矩形迷宫流道灌水器中加入内齿,形成双内齿矩形迷宫流道灌水器;利用流体力学软件CFD对增加内齿前、后两种类型的灌水器进行数值模拟分析,比较了两种类型灌水器的水力性能,并且研究不同内齿高度和内齿间距对双内齿矩形迷宫流道灌水器水力性能的影响。结果表明:增加内齿后形成的双内齿矩形迷宫流道灌水器的流态指数普遍比目前常用矩形迷宫流道灌水器的流态指数小,水力性能较好。流量系数随着内齿高度的增大而减小,内齿间距对流量系数的影响不大。流态指数随着内齿高度的增加呈先减小后增大的趋势,当内齿高度分别为0.3mm和1.1mm时,内齿间距对流态指数的影响不大;当内齿高度分别为0.3,0.5,0.7mm时,流态指数随着内齿间距的增加而增大;当内齿高度为0.7mm,内齿间距为0.3mm时,流态指数达到最小。

单齿型矩形迷宫灌水器水力性能的数值分析

以矩形流道灌水器以及加齿后矩形流道模型为研究对象,借助CFD流体分析软件FLUENT对不同尺寸的流道模型进行压力流量模拟分析,将分析后的结果以流道内最小过流断面为控制因素,进一步利用TECPLOT软件分析灌水器内速度流场的变化。结果表明,单齿型矩形流道迷宫灌水器的水力性能优于矩形流道迷宫灌水器;在同一种尺寸的矩形流道内加齿,随着齿高的增加,流量系数和流态指数均减小;当流道内加齿处的过流断面比保持一致时,流道的流量系数随尺寸的增加而增大;并且流道尺寸越大,加齿后流态指数降低程度越大,越有利于提高灌水器的灌水质量;相比于矩形流道灌水器,单齿型矩形流道具有较好的消能效率,为进一步研制高水力性能的灌水器提供一定的理论基础。