高强度硼钢22MnB5的热变形方程及其模拟应用

利用Gleeble-3500热模拟试验机,在温度为700℃～950℃、应变速率为0.01/s～0.4/s的条件下,对高强度硼钢22MnB5的热变形行为进行研究。结果表明,随着变形温度的升高,硼钢的延伸率升高,变形抗力降低;随着应变速率的提高,硼钢22MnB5的变形抗力和延伸率增大。根据高温拉伸实验得出的数据,构建硼钢22MnB5的稳态流变应力模型和热变形方程,并将试验结果和构建的本构方程输入ABAQUS软件进行U型件热弯曲成形的回弹模拟,数值模拟结果与实验结果吻合较好,验证了模型的可靠性和正确性,为成形所需的最大载荷及设备选择提供依据。

C276合金高温拉伸变形的本构方程

采用电子材料试验机,研究C276高温合金在变形温度650℃～750℃、拉伸速度0.35mm/min～35mm/min条件下的高温拉伸变形行为,分析了变形温度、应变速率对C276合金变形行为的作用及影响规律。结果表明,变形温度和应变速率对合金流变应力有显著影响,流变应力随变形温度升高而降低,随应变速率提高而增大。在变形温度700℃、拉伸速度0.35mm/min和3.5mm/min时,曲线呈现出明显的稳态流变应力特征,合金变形机制以动态回复为主;在变形温度750℃时,随着应变量的增加,合金内发生动态再结晶。利用Zener-Hollomon参数建立了C276合金的变形抗力模型,求得变形激活能为327.66kJ/mol。为C276合金的热加工工艺制定,提供了理论和试验的依据。

C276合金的热变形行为(英文)

采用万能材料试验机,研究C276高温合金在变形温度650～750°C、变形速度0.35～35mm/s条件下的高温拉伸变形行为,分析了变形温度、变形速率对 C276 合金变形行为的作用及影响规律。结果表明:变形温度和变形速率对合金流变应力有显著影响,流变应力随着变形温度的升高而降低,随着变形速率的提高而增大。在温度为700°C、应变速率为0.35mm/s和3.5mm/s时,曲线呈现出明显的稳态流变应力特征,合金变形机制以动态回复为主;在温度为 750 °C时,随着应变量的增加,合金内发生动态再结晶。利用Zener-Hollomon参数建立了C276合金的变形抗力模型, 求得变形激活能为327.66kJ/mol。

长期时效对C276合金组织和力学性能的影响

采用TEM和SEM研究了C276镍基高温合金在700℃长期时效过程中的组织变化,利用万能高温材料试验机研究时效后合金试样700℃高温力学性能,并利用SEM对拉伸断口进行形貌分析.结果表明,700℃长期时效后,C276合金在晶界和晶内析出大量块状μ相和M_6C碳化物,且随时效时间的延长,块状析出相长大,晶界处的析出相向晶内呈针状生长.析出相对合金有一定的强化效果,高温长期时效,合金强度不会降低.合金的塑性随时效时间的延长先降低后增加,在时效720 h达到峰值后又随着时间延长而降低,但在较长时效时间内合金保持较好的塑性.高温长期时效的C276合金高温拉伸断裂方式为韧性断裂.

冷变形对GH3535合金的组织和力学行为的影响

对GH3535合金进行不同变形量的拉伸,研究了冷变形对GH3535合金力学性能的影响,用OM、TEM对冷变形后的组织结构进行观察并结合真应力-真应变曲线分析了GH3535合金加工硬化的变形机制。结果表明,GH3535合金具有显著的加工硬化特性,冷变形使其强度和硬度提高,但是塑性降低;随着变形量的增大晶粒沿着变形方向伸长,孪晶变多且更粗大。GH3535合金的加工硬化规律遵循Ludwigson模型,随着冷变形量的增大GH3535合金的加工硬化指数降低,变形机制由单滑移和孪生逐渐变成交滑移和孪生。当变形量小于30%时加工硬化主要是位错的长程应力场和孪晶引起的,当变形量大于30%时主要是位错的短程应力场和形变孪晶引起的。