在软岩巷道锚杆支护中,采用传统冷轧工艺生产的中空锚杆,由于其低延伸率与围岩变形不协调,易造成锚杆失效和巷道失稳。为提高锚杆的延伸率,同时保证强度,从锚杆的轧制工艺出发,改进传统的冷轧工艺为感应加热温轧工艺。以材质40Cr的D28...在软岩巷道锚杆支护中,采用传统冷轧工艺生产的中空锚杆,由于其低延伸率与围岩变形不协调,易造成锚杆失效和巷道失稳。为提高锚杆的延伸率,同时保证强度,从锚杆的轧制工艺出发,改进传统的冷轧工艺为感应加热温轧工艺。以材质40Cr的D28型中空锚杆体为例,将冷轧和感应加热温轧工艺下的力学性能试验数据进行对比。结果表明：冷轧工艺下D28型锚杆的抗拉力为350~370 k N,抗拉强度为900~950MPa,延伸率为8%~9%;温轧工艺下D28型锚杆的抗拉力为340~360 k N,抗拉强度为800~900 MPa,延伸率为12%~16%。二者相比,感应加热温轧工艺下锚杆在保持原有高强度的同时,延伸率显著提高。因此,在软岩巷道支护中,采用感应加热温轧工艺加工的中空锚杆,更能有效控制围岩稳定。展开更多
温轧中空锚杆体具有良好的综合力学性能,可有效控制围岩的稳定性,但其与螺母配合后无法达到杆体所要求的抗拉脱力,在实际使用时易出现螺母拉脱失效的风险。为提高锚杆体与螺母配合后的抗拉脱力,采用温轧后增加喷淋冷却的工艺。以加工材...温轧中空锚杆体具有良好的综合力学性能,可有效控制围岩的稳定性,但其与螺母配合后无法达到杆体所要求的抗拉脱力,在实际使用时易出现螺母拉脱失效的风险。为提高锚杆体与螺母配合后的抗拉脱力,采用温轧后增加喷淋冷却的工艺。以加工材质为40 Cr的R38N中空锚杆体为例,将温轧工艺生产的中空锚杆体与温轧后进行喷淋冷却的中空锚杆体分别与螺母配合,然后进行抗拉脱力的试验。结果表明:温轧后增加喷淋冷却加工的中空锚杆体,其抗拉脱力在500~530 k N,而常规温轧工艺加工的中空锚杆体抗拉脱力在410~440 k N,温轧后喷淋冷却能够大幅提高中空锚杆的螺纹强度。展开更多
文摘在软岩巷道锚杆支护中,采用传统冷轧工艺生产的中空锚杆,由于其低延伸率与围岩变形不协调,易造成锚杆失效和巷道失稳。为提高锚杆的延伸率,同时保证强度,从锚杆的轧制工艺出发,改进传统的冷轧工艺为感应加热温轧工艺。以材质40Cr的D28型中空锚杆体为例,将冷轧和感应加热温轧工艺下的力学性能试验数据进行对比。结果表明：冷轧工艺下D28型锚杆的抗拉力为350~370 k N,抗拉强度为900~950MPa,延伸率为8%~9%;温轧工艺下D28型锚杆的抗拉力为340~360 k N,抗拉强度为800~900 MPa,延伸率为12%~16%。二者相比,感应加热温轧工艺下锚杆在保持原有高强度的同时,延伸率显著提高。因此,在软岩巷道支护中,采用感应加热温轧工艺加工的中空锚杆,更能有效控制围岩稳定。
文摘温轧中空锚杆体具有良好的综合力学性能,可有效控制围岩的稳定性,但其与螺母配合后无法达到杆体所要求的抗拉脱力,在实际使用时易出现螺母拉脱失效的风险。为提高锚杆体与螺母配合后的抗拉脱力,采用温轧后增加喷淋冷却的工艺。以加工材质为40 Cr的R38N中空锚杆体为例,将温轧工艺生产的中空锚杆体与温轧后进行喷淋冷却的中空锚杆体分别与螺母配合,然后进行抗拉脱力的试验。结果表明:温轧后增加喷淋冷却加工的中空锚杆体,其抗拉脱力在500~530 k N,而常规温轧工艺加工的中空锚杆体抗拉脱力在410~440 k N,温轧后喷淋冷却能够大幅提高中空锚杆的螺纹强度。
