Q235钢动态再结晶过程中的温度变化和变形道次间的静态软化

采用Gleeble-1500型热模拟试验机研究了不同热变形条件下Q235钢动态再结晶过程中的温度变化和静态软化行为。结果表明:该钢在应变速率1 s-1下变形发生动态再结晶时,不仅变形抗力下降,试样的温度也有降低,而在高应变速率(5,10s-1)下变形发生动态再结晶时,试样温度呈升高趋势;双道次800℃和850℃轧制变形间隙时,试样均发生了20%～95%的软化。

20钢的热变形行为探讨

在Gleeble-1500D热模拟试验机上进行高温轴向压缩试验,并观察了室温显微组织,得到了实验钢的热变形方程。结果表明:变形速率为1s-1,变形温度在750、850、900、950℃时,利用温度曲线拐点来判断动态再结晶的开始应变是准确可行的;随变形温度的降低和变形速率的提高,得到的室温组织中铁素体越来越细小,比重也越来越高。

一种V、Nb微合金化高强钢筋连续冷却转变组织性能研究

在膨胀仪上测定了一种V、Nb微合金化高强钢筋的临界点Ac1、Ac3、Ar1和Ar3,获得了该钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线。采用膨胀法结合金相-硬度法,获得了试验钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线),并研究了冷却速度对该钢组织及力学性能的影响。结果显示,当冷却速度为0. 1～2℃/s时,显微组织由铁素体和珠光体组成,显微硬度为193～250 HV30;冷却速度为3～5℃/s时,显微组织由铁素体、珠光体和贝氏体组成,硬度为268～287 HV30;冷却速度为5～30℃/s时,显微组织由铁素体、贝氏体和马氏体组成,硬度为287～424 HV30。对试验钢来说,控冷速度为0. 5～3℃/s之间最为理想,本文研究结果可作为高强度钢筋冷却过程的控制依据。

GCr15轴承钢球化退火研究现状

综述了我国GCr15轴承钢球化退火机制、工艺和球化预组织等的研究现状,浅析了研究中尚存在的不足并指出了研究方向。

热轧HRB400螺纹钢筋降钒生产工艺研究

在现有的棒线生产设备和孔型轧制条件下,成功生产出了符合国标要求的准25mm细晶HRB400钢筋。与常规HRB400钢筋生产工艺相比较,使用了控轧控冷手段,降低了HRB400钢筋钒含量。

高氮不锈钢热轧开裂原因分析及工艺改进

采用显微电镜、扫描电镜对高氮不锈钢热轧后钢板开裂处的金相组织进行了观察,分析了钢板热轧开裂的原因,并对轧制工艺参数进行了优化。结果表明:钢中较多的σ析出相是钢板热轧开裂的主要原因,提高终轧温度后显著降低了钢板的轧制开裂倾向。

热试验轧机导辊装置存在的问题及改进

针对热试验轧机在轧制过程出现的故障,采用传统分析和TRIZ创新理论,分别对托辊装置进行结构优化。实际应用效果证明,TRIZ创新理论分析方法较传统分析法更能全面地解决实际问题,提出最直接、最有效的优化方案。

线材除鳞技术的应用和发展

介绍了金属线材除鳞的必要性及其常用的除鳞方法。详细阐述了目前国内金属线材拉拔生产线所采取及正在研发的化学除鳞、机械除鳞和光电除鳞技术。指出无酸洗环保型除鳞技术是线材除鳞的发展方向,金属线材生产企业需根据拉拔线材氧化铁皮的特性来选择合适的除鳞方式。

固溶时效对节镍型高氮奥氏体不锈钢组织的影响

对热轧态节镍型高氮奥氏体不锈钢进行固溶及时效处理,利用光学显微镜、电子背散射衍射,结合相图系统分析该材料固溶处理及时效后组织变化规律。结果表明,1050℃固溶处理后,试验钢基体为奥氏体,存在少量的铁素体,奥氏体晶粒形状偏等轴,晶粒内部存在大量孪晶。时效后,析出相主要为Cr2N、CrN、Cr23C6。在时效时间为5 h不变的条件下,温度由650℃升高至800℃,碳化物及氮化物数量呈现先增长后降低的趋势,在750℃时数量最多。而在750℃时效5~10 h范围内,随着时效时间的增加,析出相数量变化不大。析出相的析出过程为:先在晶界交叉处析出胞状析出物,随时间的延长,在晶界逐渐析出条状析出物,在晶内开始出现并逐渐长大,最终形成类珠光体的片层状析出。

氮含量对V-N微合金化高强钢筋微观组织及力学性能的影响

采用拉伸试验和显微维氏硬度试验对氮含量不同的3种V-N微合金化高强钢筋进行了力学性能测试。试验结果表明,试验钢的强度和硬度随氮含量的增大而增大,断后伸长率随含氮量的增大而减小。采用金相显微镜（OM）对不同氮含量的V-N微合金化高强钢筋室温组织进行了观测,试验钢热轧后冷却的室温显微组织为铁素体和珠光体,平均晶粒截距随氮含量的增大而减小。采用扫描电镜（SEM）对3种试验钢的拉伸断口进行了观测,断口组织均为韧窝断裂,随氮含量的增大,韧窝由大变小,由深变浅。经过晶粒尺寸、第二相以及位错对屈服强度贡献的计算,随氮含量增大,V-N微合金化高强钢筋的主要强化机制由细晶强化向沉淀强化过渡。