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电流互感器复合误差试验方法研究 被引量:3
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作者 杨育京 龚东军 《高压电器》 CAS CSCD 北大核心 2012年第10期37-41,46,共6页
研究电流互感器在短路故障时误差性能,需提高其复合误差试验能力与测量活动质量。在分析了电流互感器误差与现行试验方法后,介绍了使用Rogowski线圈为传递标准,采用"即校即用"技术的试验方法,为大电流现场量传提出一种实用的... 研究电流互感器在短路故障时误差性能,需提高其复合误差试验能力与测量活动质量。在分析了电流互感器误差与现行试验方法后,介绍了使用Rogowski线圈为传递标准,采用"即校即用"技术的试验方法,为大电流现场量传提出一种实用的新方法。 展开更多
关键词 电流互感器 ROGOWSKI线圈 复合误差 量值溯源
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1100 kV GIS用罐式电磁式电压互感器的研制 被引量:7
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作者 杨育京 王飞 张永涛 《电力电容器与无功补偿》 北大核心 2017年第6期60-63,共4页
本文介绍了1种1 100 kV GIS配套使用的罐式电磁式电压互感器,主绝缘介质为SF6气体绝缘,高压绕组采用单级宝塔形结构,层间绝缘材料为聚脂薄膜,线包呈台阶形;铁心采用单相插片叠积式结构。产品样机通过了型式试验考核,达到了相关标准的要... 本文介绍了1种1 100 kV GIS配套使用的罐式电磁式电压互感器,主绝缘介质为SF6气体绝缘,高压绕组采用单级宝塔形结构,层间绝缘材料为聚脂薄膜,线包呈台阶形;铁心采用单相插片叠积式结构。产品样机通过了型式试验考核,达到了相关标准的要求,并在1 100 kV交流特高压工程中成功应用。 展开更多
关键词 罐式电磁式电压互感器 1100kV SF3 气体绝缘
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气体绝缘金属封闭开关设备电压互感器击穿放电故障原因 被引量:3
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作者 牛建鸿 曾庆忠 +2 位作者 王光明 杨育京 严新 《理化检验(物理分册)》 CAS 2020年第7期69-72,共4页
为保证气体绝缘金属封闭开关设备(GIS)的安全运行,对GIS用电压互感器(PT)现场运行中发生的击穿放电故障进行了分类分析。通过研究每种类型PT击穿放电故障的生产、现场安装及运行条件等,得出引起PT击穿放电故障的主要因素有油类污染、铁... 为保证气体绝缘金属封闭开关设备(GIS)的安全运行,对GIS用电压互感器(PT)现场运行中发生的击穿放电故障进行了分类分析。通过研究每种类型PT击穿放电故障的生产、现场安装及运行条件等,得出引起PT击穿放电故障的主要因素有油类污染、铁芯夹带异物、微量水分、杂质以及铁磁谐振等,并制定了相应的工艺控制措施,以期提高PT产品的使用可靠性。 展开更多
关键词 电压互感器 击穿放电 原因分析
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电压互感器放电分析 被引量:2
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作者 王光明 杨育京 +2 位作者 牛建鸿 曾庆忠 严新 《上海电气技术》 2020年第2期26-28,45,共4页
为避免气体绝缘金属封闭开关设备和控制设备中的电压互感器在运行中发生击穿放电故障,确保安全运行,从油类污染、铁心夹带异物、气室中微水、铁磁谐振等诱因对电压互感器进行了放电分析,并提出了应对措施。
关键词 电压互感器 放电 故障 分析
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SF_6气体绝缘电流互感器的研制 被引量:5
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作者 杨育京 郭天兴 刘亚 《电力电容器》 2003年第B10期28-31,共4页
本文对SF_6气体绝缘电流互感器高压套管端部电晕放电、泄漏等问题产生的原因进行分析,并提出了有关解决方法。
关键词 六氟化硫气体 气体绝缘 电流互感器 电晕放电 研制
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红浅稠油开发地面掺热优化技术
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作者 廖礼刚 吴靖哲 +2 位作者 赵万里 杨育京 宋涛涛 《中国科技期刊数据库 工业A》 2019年第5期44-45,共2页
红浅稠油开采以蒸汽吞吐采油为主,在原油集输过程中主要采取掺蒸汽提温的方式来保证原油正常集输以及处理站进站原油脱水最佳温度,目前生产过程中存在着集输掺热温度控制难度高、工作量大以及掺热能耗高的问题,针对目前存在问题,我们通... 红浅稠油开采以蒸汽吞吐采油为主,在原油集输过程中主要采取掺蒸汽提温的方式来保证原油正常集输以及处理站进站原油脱水最佳温度,目前生产过程中存在着集输掺热温度控制难度高、工作量大以及掺热能耗高的问题,针对目前存在问题,我们通过pipephase软件建立红浅稠油集输模型,在目前集输管网基础上对各节点温度进行优化,并形成红浅稠油温度控制运行表,达到降低现场掺热调整工作量,同时降本增效的目的。 展开更多
关键词 稠油 掺热 PIPEPHASE软件 优化
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不同雷电侵入方式下线路避雷器放电电流分析 被引量:2
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作者 徐迪 郭洁 +2 位作者 杨育京 刘行 魏琪 《电瓷避雷器》 CAS 北大核心 2019年第2期125-129,共5页
国标中规定避雷器标称放电电流是用来划分避雷器等级的、具有波形的雷电冲击电流峰值,它关系到避雷器选择、试验考核及运行应力。然而实际运行中,避雷器(简称MOA)放电电流与8/20μs相去甚远。本文通过搭建500kV线路避雷器模型,对不同雷... 国标中规定避雷器标称放电电流是用来划分避雷器等级的、具有波形的雷电冲击电流峰值,它关系到避雷器选择、试验考核及运行应力。然而实际运行中,避雷器(简称MOA)放电电流与8/20μs相去甚远。本文通过搭建500kV线路避雷器模型,对不同雷电侵入方式下线路MOA的放电电流进行了仿真计算,结果表明:雷击塔顶及绕击情况下MOA放电电流波头均比8/20μs短得多;相同雷电流幅值下,雷电流波头越长,MOA放电电流波头也越长且幅值越低;相同雷电流波形下,雷电流幅值越高,MOA放电电流幅值也越高且波头越长,且安装相数及雷电波波尾对MOA放电电流影响不大。本研究对避雷器的合理试验提供了一定的依据。 展开更多
关键词 线路避雷器 雷电冲击 标称放电电流 避雷器放电电流
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