基于铬青铜超塑变形的铬青铜/钨合金固相焊接

探讨了在铬青铜超塑变形条件下实现铬青铜与钨合金固相焊接的可行性及影响因素 ,试验表明 ,将铬青铜与钨合金试样待焊表面认真清洗后对接 ,并施加 10～30MPa的预应力 ,然后在 740～ 80 0℃、初始应变速率 (1.6 7～ 13 .3)× 10 -4 s-1变形条件下恒温压接 3～ 10min即可实现接头剪切强度达铜基母材强度的固相焊接。焊接过程中铬青铜发生了超塑性流变 ,钨合金变形甚微 。

结构钢与工具钢的恒温超塑性固相焊接

探讨了利用钢的恒温超塑性实现结构钢与工具钢固相焊接的可行性及最佳工艺多数，分析了影响超塑焊接的主要因素及焊接缺陷。

激光淬火预处理后40Cr/T10A钢的固相焊接

探讨了结构钢 4 0Cr与工具钢T10A待焊接表面激光淬火处理后进行固相焊接的可行性及影响因素。试验表明 ,钢的待连接面经激光淬火处理后 ,表层组织显著细化 ,然后在 37～ 5 6 .6MPa的预压应力、75 0～ 780℃的压接温度下 ,经 5～ 7.5min短时保温即可实现接头抗拉强度达到母材强度的 4 0Cr/T10A钢的固相焊接。

应当重视高校学报版面利用率偏低的问题

我国高校学报的版面利用率偏低 ,主要表现为论文篇尾页的空白以及封页等未被充分利用 ,每年将因此少刊载10 0 0多万字的科技信息或 2 0 0 0篇左右的论文 ,并造成数十吨纸张浪费及其他一些隐性浪费。高校学报编辑应重视这一问题 ,并设法予以解决。

钢激光表面淬火后的固态焊接

探讨一种新的固态焊接技术 ,即对待焊接面激光处理后 ,再在一定变形条件下实施固态压接。以 40 Cr、T1 0 A钢为研究对象 ,采用激光相变淬火预处理 ,在 75 0～ 80 0℃、预压应力 5 6.6MPa、初始应变速率 0 .3× 1 0 - 2～ 7.0× 1 0 - 2 min- 1的条件下 ,经 40～ 30 0 s的等温压接 ,成功实现了两种钢的异材及同材固态焊接 ,接头强度可达母材强度 ,焊接变形很小 。

恒温超塑焊接接头断口分析

通过对４０Ｃｒ，Ｔ１０钢的同材或异材恒温超塑焊接接头的断口分析，提出超塑焊接接头是由冶金结合的焊合区及机械结合区、显微空隙等焊接缺陷构成的接头构成模型，可供超塑焊接工艺及质量检测参考．

40Cr钢的恒温超塑性焊接

探讨了利用恒温超塑性实现４０Ｃｒ钢固相焊接的可行性及影响因素，并对超塑焊接接头及组织进行了观察与分析。试验表明，经超细化处理后的４０Ｃｒ钢在超塑性变形温度及应变速率范围内经短时超塑压接即可实现接头力学性能与基体相同的固相焊接。

固态焊接加热过程中的等效压缩变形

受约束焊件在固态焊接加热过程中因胀大变形不能进行而产生压缩变形,与焊接面垂直的等效压缩变形是形成固态焊接接头所需塑性变形的重要组成部分.文中对等效压缩变形的产生及应力应变进行了分析,提出了等效压缩应变的表达式,并认为这种变形除与焊件材料有关外, 焊接温度升高、预压力增大、加热时间延长等均能使等效压缩变形增大,若材料在加热过程中发生固态相变,则等效压缩变形更大.

65Mn钢的组织超细化与超塑性

利用盐浴加热循环淬火对６５Ｍｎ钢进行奥氏体晶粒的超细化，并对晶粒细化后的６５Ｍｎ钢进行超塑拉伸试验。结果表明，热轧或正火态的６５Ｍｎ钢经８１０℃循环淬火３次，奥氏体晶粒即可细化至１３级，在温度６６０～７２０℃、变形速率０．５～３．７×１０（－２）ｍｉｎ（－１）范围内呈现超塑性，δ≥２００％，最高达２９４％，σ最低仅３８ＭＰａ，ｍ值为０．３８左右。

T10A钢组织超细化预处理后的超塑性压缩试验

采用盐浴加热循环淬火和高频感应加热淬火对T10A钢进行组织超细化预处理 ,然后在恒温压缩变形条件下进行超塑性研究。试验表明 ,在 710～ 770℃、初始应变速率 10 -4～ 10 -3 s-1的变形条件下 ,该钢的σ ε曲线具有明显的超塑流变特征 ,稳态流变应力仅 4 0MPa左右 ,应变速率敏感性指数可达 0 5 ,变形激活能为 183～ 194kJ/mol,与α Fe晶界自扩散激活能接近。高频淬火较循环淬火有更好的组织细化效果 ,因而高频淬火预处理后的超塑性流变特征更明显。

加热时间对固态焊接等效压缩变形的影响

固态焊接加热过程中,受约束焊件的胀大变形不能进行而产生等效压缩变形,加热过程持续时间越长,累积的变形量也越大。本文以40Cr为研究对象,进行了加热时间对等效压缩变形影响的试验研究。结果表明:40Cr在AC1以上温度的等效压缩应变ε随加热时间t的延长而增大,其中在以焊件升温为主的加热过程初期,ε近似呈线形增大;在均温及保温初期,ε近似呈S曲线增大;此后随保温时间的延长ε增大甚微。

超塑技术在模具制造中的应用

综述了超塑技术在模具加工及提高模具寿命中的应用实践及发展前景。

钢模型腔超塑成形与电火花复合加工

钢模型腔的电火花加工是常用的型腔加工技术 ,但加工效率较低。型腔超塑成形是型腔加工新技术之一 ,但需用高温合金凸模 ,且成形后需淬火强化而影响已成形型腔的精度。介绍了将2种技术优化组合的复合加工原理、实施方案及应用实例。该技术尤其适用于有批量要求的复杂高精度型腔的加工。

钢恒温超塑焊接后的热处理及其冲击性能

进行了40Cr与40Cr、40Cr与T10钢的同种材料及异种材料恒温超塑焊接后的热处理及冲击试验，分析了热处理对焊接接头性能的影响。试验表明，恒温超塑焊接接头有相当好的抗冲击性能，钢在恒温超塑焊接后根据不同要求可采取整体或局部热处理。

高强度铝合金超塑成形后的热处理强化

对ＬＣ４超硬铝合金超塑成形后的固溶时效强化进行了试验研究，发现超塑变形能使固溶及时效过程加快，不易出现晶间无沉淀带，而对最大强化效果影响甚小。

钢激光淬火后固态焊接过程中的原子扩散

40Cr/T10A钢经激光表面淬火预处理后,在56.6MPa预压应力下,加热至780℃保温7.5min后即可实现高质量的固态焊接.对接头区组织、成分、显微硬度的观测表明,焊接过程中发生了C向40Cr侧、Cr向T10A侧的互扩散和反应扩散.激光淬火组织的超细化、淬火组织在焊接加热过程中的扩散型相变、以及预压力下的塑性变形均为原子的快速扩散提供了条件.

40Cr钢钎头高频钎焊后的热处理

本文对40Cr 钢钎头高频钎焊后进行端冷处理和油—空冷处理,使易失效部位获 B+M 复合组织,提高了其综合机械性能。

交流接触器铁芯工作端面的氮碳共渗

交流接触器铁芯工作端面的氮碳共渗洛阳工学院（邮编４７１０３９）杨蕴林王长生洛阳市电大李晨霞１前言交流接触器是用量很大的低压电器，主要由电磁铁芯和触头两部分构成。为减少铁损，铁芯通常由冷轧硅钢片叠成。在使用过程中，动、静铁芯接触端面频繁碰撞，承受小能量...

二元合金相图两相平衡转变的分析和分类

依据现有的二元合金相图 ,对两相平衡转变进行了分析和分类 ,指出两相平衡转变只有两种基本类型 。

高频纤焊的余热热处理

通过对４０Ｃｒ钢钎头高频钎焊后进行端冷处理和油—空冷处理．使易失效部位获Ｂ＋Ｍ复合组织而提高其机械性能的试验研究．探讨了利用钎焊余热对钢进行热处理强化的可行性。