少齿差内啮合齿轮的强度计算

强度计算时,考虑了渐开线少齿差内啮合在额定载荷作用下,"多齿接触受力"的特殊因素,把这个因素用承载能力系数Kε表示,并通过实例详细介绍计算方法。

螺纹联接的耐久性及防松措施

重点分析了交变载荷作用下 ,螺纹联接的耐久性及其影响因素。增加预紧力和降低螺栓刚度是提高耐久性的有效措施。

加工误差对齿廓重迭干涉的影响

应用具体实例 ,研究了加工误差对少齿差内啮合齿廓重迭干涉的影响 ,并提出相应的解决方法。

少齿差行星传动

介绍了少齿差行星传动的原理、分类以及少齿差内啮合的限制条件和国内发展概况。就实际使用中所出现的因加工误差引起的齿廓重迭干涉问题。

一种新型雷达天线方位转台

提出一种全新的雷达天线方位转台结构方案。由于所有功能都集中在一台新型的少齿差行星减速器上,所以该方位转台结构紧凑、体积小、重量轻、精度高以及承载能力强,而且有利于模块化设计。

化学镀镍及其在测试转台中的应用

详细介绍了化学镀镍的特点、应用范围以及镀层的特性。针对其特点介绍了化学镀镍在天线测试转台中的应用,并着重介绍利用化学镀镍控制齿轮侧隙的办法。

天线外场测试转台结构技术研究

根据天线外场测试转台的技术要求 ,通过对几种转台传动型式的分析 ,提出了新型转台的结构方案 ,提供了许多有实用价值的数据。

双片齿轮用弹簧的弹性力计算

说明双片齿轮的应用场合和重要性 ,列举最常用的弹簧加载双片齿轮的结构形式 ,并分别推导出所用弹簧的弹性力矩及相关参数的计算公式 ,为设计双片齿轮用弹簧提供计算依据。

一种雷达天线方位转台的改装设计

对一种雷达天线方位转台改装设计中的几个问题作了分析 。

微电机用联轴器的改进设计及分析

在小功率齿轮传动装置的设计中 ,微电机用的联轴器是一个重要部件。在以往设计、使用的联轴器的基础上 ,本文介绍了微电机用联轴器的特点及要求 ,给出了几种常用类型的联轴器 ,并介绍了对弹性十字盘联轴器的改进设计 。

含曲柄连杆机构的俯仰传动装置

某雷达采用了“含曲柄连杆机构的俯仰传动装置”,原俯仰范围为-2°^+30°。本文通过分析计算,分别讨论在不增大原电动机功率的前提下,能否实现俯仰范围为-2°^+60°和俯仰范围为-2°^+90°这二种工作状态的可能性。

一种新型同轴磁控管调频机构的设计

根据同轴磁控管的工作原理 ,介绍了一种新型磁控管调频机构 ,分析了磁控管对带电机减速器的特殊要求 ,并着重介绍了它的工作原理及结构特点。

外置双曲柄少齿差行星减速器

本文介绍了外置双曲柄少齿差减速器（即三环减速器）的构造及特点，并通过详细的受力分析。分别研究了单轴输入及双轴输入时转臂轴承的受力情况，其结果可供设计时参考。

关于少齿差内啮合实际接触齿数及承载能力的研究

本文研究了渐开线少齿差内啮合的实际接触齿数和承载能力。整理出非正常啮合齿对的间隙计算公式,以及实际接触齿数Z_H和承载能力系数K_6的计算方法。间隙j_n是根据内、外齿廓问的间隙角在基圆上所对应的弧长来确定的。实际接触齿数Z_H由轮齿的法向变形量δ_n与间隙j_n的大小来确定,凡是间隙小于δ_n的齿对都是接触的。由于接触齿时都同时分担载荷,所以少齿差内啮合的承载能力将是普通齿轮传动的K_6倍。K_6的大小与齿数、材料等有关,对于Z_1=30～200的一齿差传动,当轮齿的许用变形量δ_(np)/m=5 μm/mm时,K_6可达1.78～6.48。文中还利用光弹性试验和电测试验的结果对本文介绍的计算方法进行验证,证明计算结果与试验结果基本相符。

双曲柄少齿差传动的受力分析

本文对双曲柄少齿差传动进行了受力分析,研究了单偏心结构和双偏心结构对转臂轴承的受力、转臂轴承的寿命以及同步齿轮上的转矩的影响。

外置三曲柄少齿差行星减速器

介绍了新型减速器—外置三曲柄少齿差行星减速器的原理及特点，并通过受力分析研究了转臂轴承的受力情况，为工程设计提供理论依据。

K-H_2型少齿差行星减速器

介绍了K－H2型少齿差行星减速器的构造及特点，并通过受力分析研究了转臂轴承的受力情况，为设计提供理论依据。

角变位齿轮副的回差计算

详细讨论了啮合角对回差的影响，整理出适合不同啮合角的角变位齿轮副的回差计算公式，解决了少齿差减速器的回差计算方法。

K—H型三环减速器的研究

本文通过详细的受力分析,着重研究了K—H型三环减速器的效率及转臂轴承的受力,从而得出该减速器的效率高、转臂轴承的寿命长,承载能力高的结论。该结论与重庆钢铁设计研究院在重庆大学试验结果相符。