影响E级船板钢无塑性转变温度因素的探讨

E级系列船板钢主要难点是无塑性转变温度(NDT)较难保证合格,以致生产的钢材整批判废。对NDT试验后的试样进行化学成分、金相组织、夹杂物等分析,找到影响NDT温度的因素,并对工艺进行了优化。经过试验分析,要得到无塑性转变温度低于-40℃,应采取以下措施:用Δ=0.5(V+Al)+Nb+Ti值、(Cu+As)值控制合金元素,Δ值应在0.065%~0.090%,(Cu+As)值应<0.060%;夹杂物控制在1.5级以下,带状组织控制在3.0级以上,晶粒度控制在9.0级以上,铁素体含量控制在60%~80%;生产过程尽量采用正火工艺,E级系列船钢板终轧温度按790±20℃控制,钢板的开轧温度应确保在1 070~1 120℃,具体控制目标按1 080±10℃控制。

蒸汽管道爆裂失效的分析研究

焦化厂蒸汽管道发生爆裂事故。为了找到蒸汽管道爆裂原因,对蒸汽管道爆裂样品做了失效分析。经过分析,造成失效的主要原因是:由于材料的Si与Cr的含量偏下限,导致高温性能下降;热处理时,由于球化过度,导致形成了沿晶碳化物分布,产生了应力集中;管道中的温度分布不均匀,上端温度较高(下端长期通蒸汽有积水,温度较低),在较高温度处产生了侵蚀,在沿晶界碳化物分布处产生了微裂纹,随着时间的推移和压力的作用便发生了蒸汽管道爆裂。

46MnVS5钢奥氏体连续冷却转变研究

为支撑46MnVS5非调质钢轧后控冷工艺的优化,及合理制定钢后热处理工艺,利用Gleeble3800热模拟机热膨胀法,结合组织及硬度检测分析,研究46MnVS5非调质钢过冷奥氏体连续冷却转变规律。试验测定了46MnVS5钢Ac1、Ac3、Ar1、Ar3平衡临界相变点温度,并测定了该钢种奥氏体连续冷却转变CCT曲线。结果表明,当冷速小于2℃/s时,组织转变为铁素体+珠光体;冷速≥2℃/s时,开始出现少量贝氏体和少量马氏体,组织转变为铁素体+珠光体+贝氏体+马氏体;冷速≥7℃/s时,主要转变为马氏体和贝氏体;冷速≥20℃/s时,组织转变为马氏体。通过研究,得到了不同冷速下46MnVS5钢奥氏体连续冷却转变规律,绘制了CCT曲线,为轧后控冷工艺优化提供试验数据支撑,同时支撑下游用户合理制定后续热加工冷却工艺。

CONSTEEL电炉生产的小型连轧螺纹钢屈服效应不明显现象的研究

韶钢 Consteel电炉投产初期生产的螺纹钢出现大量屈服效应不明显现象。研究结果表明 ,钢中氮和残余元素含量较高造成其显微组织中有较多的粒状贝氏体 ,从而引起屈服效应不明显现象 ;用锰当量 (Mneq)指标能定量地反映螺纹钢屈服效应不明显现象与化学成分的内在联系 ,当 Mneq>1.84 %时则易出现屈服效应不明显现象 ,当 Mneq<1.84 %时则不易出现屈服效应不明显现象。为预防螺纹钢屈服效应不明显现象提供一种工艺方法。

SWRCH6A~10A系列冷镦钢加工硬化影响因素

设计了在普通试验机上进行棒材和线材加工硬化指数n值测试与表征的方法,得出SWRCH6A~10A系列冷镦钢加工硬化影响因素,以及其化学成分、力学性能、显微组织与n值的相关性,研究出n值的各项合理控制指标。所得结果可以指导生产工艺的设计与优化,使每位试验人员均可在任何拉伸试验机上获得材料的加工硬化指数。

H13钢电渣工艺对电耗影响的研究

通过研究电渣净化重熔工艺对电耗的影响,发现渣系成份、渣量和充填比对H13重熔锭的吨钢单位电耗都有明显的影响.

CONSTEEL电炉生产的螺纹钢屈服强度不确定性的研究

韶钢Consteel电炉投产初期生产的螺纹钢其出服强度有不确定性。研究发现 ,这是钢中氮和残余元素含量较高 ,其显微组织中有较多的粒状贝氏体引起的。锰当时是一个能反映屈服强度与化学成分关系的指标 ,在韶钢的生产条件下 ,Mneq>1.

1215MS低碳高硫易切削钢盘条冷拉拔前后组织及性能

采用金相显微镜、SEM、显微硬度、拉伸试验等测试手段,对1215MS低碳高硫易切削钢热轧盘条及由其冷拉拔制造的六角棒的组织及性能进行了分析。结果表明,1215MS热轧盘条主要组织为铁素体+少量珠光体,铁素体基体上分布着较多平行于轧制方向的条状MnS,盘条拉伸力学性能优良;拉拔成六角棒后,金相组织类型未发生明显变化,但横截面MnS密度增加,晶粒尺寸细化,较拉拔前减小1~1.5μm,纵截面上晶粒和MnS沿着变形方向被拉长,形成带状组织;与盘条相比,六角棒抗拉强度增加了50%以上,硬度增加了近1倍,延伸率大幅降低85%,表现出强烈的加工硬化现象。

SWRCH18A冷镦钢镦制螺钉开裂原因分析

使用SWRCH18A冷镦钢盘条镦制螺钉过程中部分螺钉头出现开裂。对开裂试样进行宏观观察、金相检测、非金属夹杂物检测、电镜检测等各种试验分析,对缺陷部位进行显微硬度及微区能谱成分分析,最终确认螺钉头开裂的主要原因是盘条内部近表面区域存在异金属夹杂物。异金属夹杂物产生的主要原因是由于冶炼操作不当,补加的硅锰等铁合金不能全部熔化或扩散不均匀引起的。异金属夹杂物属于不允许存在的缺陷,严重地破坏了钢组织的完整性,使材料在后续轧制、拉拔、冷镦等加工过程中形成裂纹并开裂。

冷镦钢M6平头螺丝成型过程热-力耦合数值模拟研究

采用有限元方法建立SWRCH15A冷镦钢M6平头螺丝成型过程的热力耦合数值计算模型,并对SWRCH15A冷镦钢从拔制(第三道冷拔)到最终冷镦(三模三冲)成型过程中的应力、等效塑性应变、温度及工件形貌和尺寸进行了分析。结果表明:线材在拔制完成后芯部等效应力最大,而最大等效塑性应变位于距表面0.5 mm处;在二冲和三冲成型过程中,螺丝头部侧边表层承受较大的环向拉应力,这是导致头部易产生轴向开裂的主要外因;从拔制到三模三冲,坯料中的最大等效塑性应变呈线性增加,在三冲过程中,材料内部最高温度可达269.4℃;三模三冲样件形貌及尺寸的模拟结果与实际形貌及尺寸十分接近,说明建立的M6平头螺丝成型热力耦合模型是准确可靠的。

提高中频炉酸性炉衬寿命的工艺探讨

从筑炉材料的选择、筑炉工艺、炉衬烧结工艺、熔炼与日常维护保养方面对如何提高中频炉酸性炉衬寿命的工艺进行了研究,使炉衬的吨钢成本消耗大幅下降.

SWRCH6A^10A系列冷镦钢顶锻开裂影响因素研究

SWRCH6A^10A系列冷镦钢属于低碳冷镦钢,后续需进行酸洗、拉拔、球化、冷镦成型、搓牙等深加工,顶锻开裂是影响冷镦钢质量的最主要问题。为分析影响SWRCH6A^10A系列冷镦钢顶锻开裂的主要因素,对大量典型缺陷样品的表面质量、金相组织、非金属夹杂物进行宏观观察,通过扫描电镜与能谱分析等手段,分别从炼钢、轧钢等环节研究影响顶锻开裂的各种因素。结果表明:影响SWRCH6A^10A系列冷镦钢顶锻开裂的主要因素有铸坯热裂纹、铸坯卷渣、皮下气泡等坯料缺陷及轧制划伤、褶皱等轧制缺陷。

低温压力容器板16MnDR的开发试制

介绍韶钢采用Nb微合金化及控轧控冷技术试制低温压力容器板16MnDR的情况,生产的16MnDR板的性能及内部质量完全符合标准及用户要求,并对结果进行了分析.

焦炉焦罐车衬板的研发

介绍焦罐车衬板(材质为ZG35Cr24Ni7SiN)的研发,包括衬板成分设计、铸件结构优化、造型工艺设计、中频炉冶炼工艺、热处理工艺、生产试制情况.

耐磨合金导辊的开发研究

详细介绍了耐磨合金导辊的开发工作,从成分、组织的设计,到工艺的设计,并组织试生产;经检测合格的产品应用于生产线上,使用寿命完全符合用户的要求.

氮微合金化HRB500E抗震螺纹钢强屈比不合格原因分析

采用氮微合金化工艺生产的HRB500E抗震螺纹钢在拉伸试验中出现强屈比不合格,因此对样品的拉伸性能、化学成分、金相显微组织进行了分析,结果表明:氮微合金化工艺、穿水工艺以及化学成分控制不精确是造成螺纹钢强屈比不合格的主要原因。

65钢拉簧断裂原因分析及改进措施

65钢硬线盘条在拉拔后弯曲成弹簧的过程中出现断裂。针对这个问题,对断裂试样的化学成分、力学性能、金相组织、夹杂物进行分析,对断口进行扫描电镜及能谱分析。结果表明:断裂试样的化学成分、力学性能、非金属夹杂物均达到国标要求。拉簧断裂的主要原因是盘条存在表面缺陷,次要原因是控轧控冷过程中造成的索氏体含量偏低,并针对以上原因提出了相应的改进措施。

基于OpenFOAM的方坯连铸结晶器内多相流场数值模拟研究

针对方坯连铸结晶器内钢水流场数值模拟分析问题,利用开源软件OpenFOAM的灵活性和可扩展性,对其多相流求解器multiphaseInterFoam进行代码修改,以适应模拟计算要求。利用所开发的程序计算了方坯连铸结晶器内的钢水流场,探讨了对方坯连铸结晶器内多相流场进行数值模拟计算分析的可行性。计算结果表明:结晶器四水口流场复杂不对称,在保护渣上表面稳定的情况下仍有卷渣可能。

65号高碳盘条拉拔断裂原因分析

65号高碳盘条在拉拔过程中出现断裂.通过对断裂试样进行金相检验、扫描电镜及能谱分析,探讨了盘条发生断裂的各种原因.结果表明,连铸过程中保护渣的卷入、成分偏析、索氏体化率低、表面缺陷等都可能导致拉拔断裂,并提出了相应的预防措施.

38MnVS6活塞销座孔内壁掉肉原因分析

用户在对38MnVS6活塞进行精车时,销座孔内壁出现掉肉的现象。采用光学显微镜和扫描电镜等分析手段,对38MnVS6活塞销座孔内壁掉肉原因进行分析。分析结果表明:活塞销座孔内壁掉肉是由于连铸圆钢中存在气孔缺陷。