利用OBLF小样品夹具分析焊丝试样准确度方法研究

应用德国OBLF公司光电直读光谱仪(OBLFQSG750-Ⅱ)对焊丝ER70S-6的制样与分析方法进行了研究。通过OBLF自带的小样品夹具,将不同方法制备的焊丝样品卡在夹具内,水平放置在火花台上进行分析,找出了最佳的分析条件。将分析结果与红外碳硫仪(CS-230)、电感耦合等离子体光谱分析仪(ICPAESPQ9000)测定值进行对比,结果比较理想,解决了传统焊丝化学分析方法时间长的问题。

ER70S-6焊丝弯折脆断原因

对冷拉成形后的ER70S-6焊丝进行弯折试验,结果为焊丝发生脆断现象。采用宏观观察、化学成分分析、金相检验和不同热处理工艺后微观分析等方法对焊丝弯折脆断的原因进行分析。结果表明:ER70S-6焊丝弯折脆断的主要原因是其存在淡黄色马氏体与贝氏体复合组织(MB),同时冷变形过程中的加工硬化也促进了弯折脆断的发生;淡黄色M-B非平衡组织是钢盘条在精轧后控冷工艺不满足条件产生的;在控冷阶段,保温罩内盘条温度冷却到A1点(700℃)时,控制调节部分风机开口率以提升过冷度,减小珠光体片层间距,并保证盘条出罩温度不大于600℃,可以提高材料的塑性,并防止产生M-B组织。

预应力钢绞线用YL82B钢冷拉断裂原因

某钢厂生产的预应力钢绞线用YL82B钢在冷拉过程中发生多次断裂现象。采用宏观观察、化学成分分析和金相检验等方法对盘条断裂的原因进行分析。结果表明:笔尖状、喇叭状断口产生的原因为热轧后冷却速率较慢,珠光体相变增多,导致材料的强度变小,且中心碳偏析使材料形成严重网状碳化物,最终导致盘条断裂;平断状、斜断状断口的产生原因为材料表面发生磕碰、冷拉时氧化皮去除不干净、润滑不当、对焊不规范使材料发生点状烧伤,以及焊后未及时正火等。

基于火花源原子发射光谱分析法的碳含量测量结果不确定度评定

采用OBLFQSG750-Ⅱ型直读光谱仪,依据GB/T 4336—2016《碳素钢和中低合金钢火花源原子发射光谱分析法(常规法)》,以低碳合金钢中碳元素含量的快速检测过程为实例,对低碳合金钢中碳元素含量测定结果不确定度展开评定,使其结果符合标准要求,并对低碳合金钢质量进行评价。该方法保证了低碳合金钢中碳元素含量测定结果的准确性和可靠性,也为OBLFQSG750-Ⅱ型直读光谱仪测定设备精密度和性能的改进提供相关数据。

高效液相色谱法测定肉苁蓉中麦角甾苷的含量

目的:建立了肉苁蓉中麦角甾苷的含量测定方法.方法:采用Kromasil C18.(4.6mm×250mm,5μm)色谱柱,流速1ml/min.流动相:甲醇-水(含磷酸0.04%)为35:65;检测波长为331nm;柱温35℃.结果:麦角甾苷在0.068-2.72μg范内与峰面积呈良好线性关系(回归方程为A=192.57C-2.896,r=0.9999),平均回收率为98.7%,RSD为1.41%(n=5).结论:本方法简便、重现性良好、结果准确可靠.

惰性气体熔融热导法测定高强钢筋氮含量的不确定度评定

通过使用美国LECO公司ONH836仪器,同时基于GB/T 20124—2006的规范,构建出一个数学模型,探讨了高强钢筋中氮的不确定性的来源。通过综合考虑标准物质、重复检验、校准、仪器精度和样品称重等多种影响因素,最终得出95%的置信概率、扩展系数设定为2的条件下的高强钢筋中氮含量置信区间;通过进行全面的不确定度评估,找出了导致测量结果变化的关键因素,并采取有效的措施,减小了这些变化,最终提高了分析的精确度。

超高强抗震钢筋弯曲断裂原因

超高强抗震钢筋在进行弯曲试验时发生断裂。采用宏观观察、化学成分分析、扫描电镜分析、金相检验、中心偏析检验等方法,对弯曲试样断裂的原因进行分析。结果表明:热轧前加热温度较高,变形后奥氏体晶粒长大,使得珠光体团尺寸增大、珠光体含量增多;冷却缓慢导致网状铁素体沿奥氏体晶界析出,使材料的塑性和韧性下降,最终导致试样在弯曲试验时发生断裂。

冶金企业实验室的建设探讨

以钢铁企业建设金属材料研究实验室为例,介绍了实验室规划、设计、施工、验收过程中的重点;以案例形式介绍如何建设一个符合标准、安全、规范的实验室;结合待建实验室功能,设计规划实验室水、电、气以及设备摆放位置等,并秉持实验室设计理念,重点阐述实验室建设前期的规划统筹、合理布局的重要性。

超高强度抗震钢筋反弯断裂研究与改进

针对某钢铁企业在开发超高强度抗震钢筋时产品检验中存在反弯断裂的情况,通过对比分析超高强度抗震钢筋反弯断裂试样和合格试样的化学成分、气体含量、性能、非金属夹杂、金相组织和断口等,查找反弯断裂的原因。结果表明,冷速过快,组织由奥氏体转变为网状铁素体+大块状珠光体,钢材韧性变差,是导致超高强度抗震钢筋反弯断裂的主要原因。

精轧螺纹钢筋关键冶炼连铸工艺实践

通过铁水预处理、转炉脱碳控温、高拉碳出钢、控制下渣量来减少钢液初始氧。选择LF快速成渣、保证精炼白渣时长、分批脱氧、轻钙处理及软吹标准执行等关键技术去除钢液杂质。连铸全程保护浇铸、低过热度浇铸、下渣检测以减轻钢液二次氧化与外来杂质,提升钢液洁净度,保证铸坯质量,连浇炉次提升,达到高效、低成本生产的目标。

优质碳素结构钢45钢生产实践

主要介绍了陕钢优质碳素结构钢45钢的生产实践。采用转炉方坯连铸工艺,通过转炉冶炼、LF炉精炼、保护浇铸及连续轧制等技术,进行了45钢工业试制。经用户使用,试制的产品性能稳定、内部质量良好,能够满足汽车、机械制造行业的使用要求。

改进型4Cr5Mo2MnV1Si压铸模块钢的球化处理

改进型4Cr5Mo2MnV1Si压铸模块钢采用传统“余热退火+正火+等温球化退火”工艺球化处理后,组织未达到技术要求,对其传统球化处理工艺做了改进,并对改进工艺处理试样的组织、硬度进行检测。结果表明,试验钢余热退火+正火+等温球化退火后,再经1010℃保温0.5 h炉冷至不同温度(820、790和760℃)保温1 h空冷处理后,显微组织均呈板条马氏体形态,基体上均匀弥散分布有碳化物颗粒,但硬度均高于400 HBW,未达到硬度小于240 HBW球化组织的要求。而经1010℃保温0.5 h空冷至室温,再820、790和760℃保温1 h回火空冷处理后,组织均为等轴铁素体上均匀分布着质点状碳化物,硬度分别为321、235和245 HBW,其中790℃回火效果最好,球化组织级别达到GB3,硬度小于240 HBW。因此,采用余热退火+正火+高温回火(790℃)代替余热退火+正火+等温球化退火可实现改进型4Cr5Mo2MnV1Si压铸模块钢的锻后球化处理。

3379BA1汽轮机叶片钢的热处理工艺优化

采用正交试验方法研究了3379BA1汽轮机叶片钢热处理工艺与力学性能之间的关系。结果表明:影响试验钢力学性能的因素先后顺序为回火温度、淬火温度、回火时间、淬火时间,得出了最优热处理工艺参数为1050℃淬火(保温60 min,油冷)后在700℃回火(保温120 min,空冷)。通过试验验证,经最优热处理工艺处理后试验钢可以满足各项性能要求,较工艺优化前冲击吸收能量平均值提升约10 J,屈强比达87.3%。

先锋影院Pioneer Theater三江雷诺塔菲克

从主机到功放再到喇叭，眼前这台红色三江雷诺塔菲克上所安装的汽车音响，全都只有一个牌子：Pioneer(先锋)!莫非车子的主人是先锋的超级拥趸。其实不然，这是一台从福州赶往广州专门为了参加EMMA艾玛中国(国际)汽车音响超级职业赛多媒体组比赛的参赛车，参赛选手是来自福州永塘盛的林宗勇，林之所以会将比赛全部的“赌注”押在先锋上，自然是考虑到先锋品牌在多媒体方面是素有口碑的：首先，该品牌能供给选择的好器材较多；其次，机器上功能也很齐全；再者，无论音频还是视频方面，先锋均有上乘的演绎。在国内外多次得奖的香港著名音响师ViKo先生和资深位重的林宗勇师傅带领下，果然不出所料，这台车一举获得了多媒体组第一名的殊荣!

38CrMoAl钢螺杆氮化表面剥落原因分析

在生产螺杆过程中,螺杆表面出现剥落麻点现象,通过宏观、扫描电镜、金相显微镜和光谱等方法对螺杆氮化表面剥落原因进行分析,结果表明:螺杆表面出现剥落麻点的原因是由于氮化处理前磨削至局部螺纹棱角处时温度偏高,使棱角处及其附近的表面及浅表层产生轻微的沿晶裂纹,在后续磨削过程中,棱角处易剥落形成麻点。

30CrMo钢热穿轧毛管表面缺陷分析

通过宏观、扫描电镜、金相显微镜和光谱等方法对30CrMo钢热穿轧毛管表面缺陷进行分析,结果表明,毛管表面缺陷是由于在轧管过程中轧管机组某轧辊表面粘异物或轧辊磨损严重,使轧辊表面形成凸块,轧制时压印在钢管外表面形成凹陷,随后续轧制毛管外表面的变形而延展成与轴向约成30°角的螺旋、条状凹陷分布。