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船舶与海上移动平台焊接系数安全性验证研究
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作者 吴剑国 沈传钊 +1 位作者 朱荣成 马剑 《海洋工程》 CSCD 北大核心 2016年第4期93-99,共7页
建立一套验证船体结构与海上移动平台规范焊缝安全性的理论方法,提出了船体与海上移动平台结构焊缝应力计算的3种模型和焊缝应力计算方法,确定了焊缝强度的应力标准。通过5个板条梁和4个短柱的焊缝强度试验,验证了焊缝的强度标准、焊缝... 建立一套验证船体结构与海上移动平台规范焊缝安全性的理论方法,提出了船体与海上移动平台结构焊缝应力计算的3种模型和焊缝应力计算方法,确定了焊缝强度的应力标准。通过5个板条梁和4个短柱的焊缝强度试验,验证了焊缝的强度标准、焊缝应力公式的正确性和适用性。进行了11艘船体结构焊缝应力的提取和焊接系数利用因子的计算,获得了船体结构各类角焊缝利用因子的统计结果,证明现有规范的焊接系数符合GBS的要求。 展开更多
关键词 焊接系数 角焊缝 焊缝强度 结构有限元 焊缝试验
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船体结构角焊缝的应力分析与试验 被引量:4
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作者 牛思彬 吴剑国 +1 位作者 沈传钊 朱荣成 《造船技术》 2014年第6期46-50,共5页
采用焊缝强度计算理论、有限元数值分析及组合钢构件压弯试验,研究船体结构角焊缝的受力性能。对比理论分析、数值计算、模型试验的结果表明,角焊缝剪应力的理论计算方法正确,试验实测焊缝剪应力的大小及分布与理论焊缝剪应力较一致,焊... 采用焊缝强度计算理论、有限元数值分析及组合钢构件压弯试验,研究船体结构角焊缝的受力性能。对比理论分析、数值计算、模型试验的结果表明,角焊缝剪应力的理论计算方法正确,试验实测焊缝剪应力的大小及分布与理论焊缝剪应力较一致,焊缝剪应力的测定方法可靠,为焊接系数的验证研究工作打下了基础。 展开更多
关键词 船体结构 焊缝剪应力 试验 有限元
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海水压载舱保护涂层的新标准
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作者 沈传钊 《航海技术》 2007年第6期71-71,共1页
2006年11月,IMO海上安全委员会(MSC)第82届会议通过了关于“船舶专用海水压载舱和双舷侧散货船双舷侧处所保护涂层性能标准(PSPC)”的MSC-215(82)决议。该标准规定了专用海水压载舱和双舷侧散货船的双舷侧处所内保护涂层的技术... 2006年11月,IMO海上安全委员会(MSC)第82届会议通过了关于“船舶专用海水压载舱和双舷侧散货船双舷侧处所保护涂层性能标准(PSPC)”的MSC-215(82)决议。该标准规定了专用海水压载舱和双舷侧散货船的双舷侧处所内保护涂层的技术要求,适用于MSC-216(82)决议通过的SOLAS第Ⅱ-1/3—2条所规定日期(或其后签订合同.或安放龙骨,或交船)的,不小于500总吨的所有类型船舶的专用海水压载舱.和船长不小于150m的双舷侧散货船的双舷侧处所内的保护涂层,将于两年后实施。 展开更多
关键词 保护涂层 性能标准 压载舱 海水 海上安全委员会 SOLAS 散货船 签订合同
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IACS WP/MW第43次会议简介
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作者 沈传钊 《中国船检》 2002年第11期69-69,共1页
国际船级社协会(IACS)材料与焊接工作组(WP/MW)第43次会议于2002年10月8日至10日在NK总部召开。十个正式成员社的代表均出席了该次会议。 本次会议主要议题的讨论情况如下: 一、对到2002年7月底为止GPG批准生效的UR符合情况检查。 二、... 国际船级社协会(IACS)材料与焊接工作组(WP/MW)第43次会议于2002年10月8日至10日在NK总部召开。十个正式成员社的代表均出席了该次会议。 本次会议主要议题的讨论情况如下: 一、对到2002年7月底为止GPG批准生效的UR符合情况检查。 二、确定了原ABS、LR和DNV保留意见都将取消,至此本工作组不再有旧的保留意见。 三、锚链链档的焊接修理问题:因船舶营运过程会发生锚链档脱落,可能影响整个锚链的强度,因此提出锚链需要进行换档修理。但这并不是一项强制性要求。 展开更多
关键词 国际船级社协会 材料与焊接工作组 造船企业 建筑工艺 质量检测 IACS WP/MW
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IACS WP/MW第44次会议简介
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作者 沈传钊 《中国船检》 2003年第11期74-75,共2页
国际船级社协会(IACS)材料与焊接工作组(WP/MW)第44届会议于2003年10月21日至24日在日本海事协会NK总部所在地日本东京召开,所有IACS正式会员均参加了会议。
关键词 国际船级社协会 材料与焊接工作组第44届会议 东京 Z向钢超声波检测 UR修改
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高强度厚钢板止裂韧性K_(ca)与常规力学性能的相关性分析 被引量:3
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作者 薛钢 宫旭辉 +2 位作者 沈传钊 李冲 高珍鹏 《材料开发与应用》 CAS 2018年第2期1-7,共7页
统计分析了28组采用TMCP工艺制造的高强度厚钢板-10℃止裂韧性K_(ca)与屈服强度R_(P0.2)、抗拉强度R_m、-40℃冲击功KV_2、-20℃和-40℃动态撕裂能DTE、零塑性转变温度T_(NDT)的相关性规律,结果表明,-10℃止裂韧性K_(ca)与心部抗拉强度... 统计分析了28组采用TMCP工艺制造的高强度厚钢板-10℃止裂韧性K_(ca)与屈服强度R_(P0.2)、抗拉强度R_m、-40℃冲击功KV_2、-20℃和-40℃动态撕裂能DTE、零塑性转变温度T_(NDT)的相关性规律,结果表明,-10℃止裂韧性K_(ca)与心部抗拉强度R_m和侧面零塑性转变温度T_(NDT)的相关度较高,随着心部抗拉强度R_m的增高和侧面零塑性转变温度T_(NDT)的降低,-10℃止裂韧性K_(ca)增大;在此基础上建立了-10℃止裂韧性K_(ca)与心部抗拉强度R_m、侧面零塑性转变温度T_(NDT)和板厚t的相关性方程K_(ca)=13.358·R_m-90.530·T_(NDT)-7.324·t^(1.5)或K_(ca)=13.427·R_m-74.845·T_(NDT)-0.635·t^2。 展开更多
关键词 止裂韧性 抗拉强度 零塑性转变温度 板厚 回归方程
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