低纯度原料制备铁基非晶合金的形成能力和磁学性能（英文）

采用低纯度原料制备的(Fe_(74)Nb_6B_(20))_(100–x)Cr_x(x=1,3,5)非晶合金具有高的玻璃形成能力(GFA)和良好的软磁性能。铬含量的增加并未显著影响合金的玻璃化转变温度和晶化起始温度,然而其使液相线温度显著增加。(Fe_(74)Nb_6B_(20))_(100–x)Cr_x(x=1,3,5)合金的过冷液相区宽度(?Tx),Tr和γ分别为50~54 K,0.526~0.538和0.367~0.371,比未添加铬的Fe-Nb-B合金的玻璃形成能力要强。(Fe_(74)Nb_6B_(20))_(100–x)Cr_x非晶合金软磁性能优异,其饱和磁感应强度为139~161 A·m2/g,矫顽力为30.24~58.90 A/m。制备得到的Fe-Nb-B-Cr非晶合金的玻璃形成能力高、软磁性能优异且成本低廉,是一款适用于工程应用的软磁材料。

Fe_(52-x)Co_(14)Nb_4Mo_3Ni_5B_(22)Cr_x多组元块体非晶合金的热学和软磁性能

采用铜模铸造法制备Fe_(52-x)Co_(14)Nb_4Mo_3Ni_5B_(22)Cr_x(x=0, 2, 3, 4; at.%)多组元块体非晶合金。采用X射线衍射仪(XRD)、差示扫描量热分析仪(DSC)和振动样品磁强计(VSM)等手段探究了Cr含量对合金非晶形成能力及软磁性能的影响。DSC曲线表明,合金经历2次晶化过程,Cr含量增加使得合金成分接近深共晶点。随着Cr含量的增加,合金的过冷液相区ΔTx由36 K增加到51 K,晶化起始温度Tx1由842 K增加至872 K。VSM结果表明,Fe_(52-x)Co_(14)Nb_4Mo_3Ni_5B_(22)Cr_x非晶合金其饱和磁感应强度Ms随着Cr含量的增加而减小。制备得到的多组元块体非晶合金具有高非晶形成能力和优异软磁性能,适合于作为一款优异的磁性元器件材料使用。

B对Fe_(94-x)Nb_6B_x非晶合金热稳定性、软磁性能和电阻率的影响

采用单辊甩带法制备Fe_(94-x)Nb_6B_x(x=13,15,17)(摩尔分数,x%)非晶合金,并用X射线衍射仪(XRD)、差示扫描量热分析仪(DSC)、振动样品磁强计(VSM)和四探针测试仪等研究B含量对其热稳定性、软磁性能和电阻率的影响规律。结果表明:Fe_(94-x)Nb_6B_x非晶合金的晶化过程分两个阶段进行,Fe_(77)B_6Nb_(17)合金具有高热稳定性和良好的非晶形成能力,其晶化起始温度T_(x1)为864 K,过冷液相区ΔT_x、T_(rg)和γ分别为48 K、0.524和0.359。Fe_(94-x)Nb_6B_x非晶合金的饱和磁感应强度为80~108 A·m^2/kg,电阻率为122~133μ?·cm。合金的非晶形成能力和电阻率随B含量的增加而增加,软磁性能则随B含量的增加呈先增大后减小的趋势。Fe_(94-x)Nb_6B_x非晶合金较高的非晶形成能力、优良的软磁性能和高电阻率使得其可以作为一种功能材料来使用。

Fe_(97-x)Nb_3B_x铁基非晶合金的热学与磁学性能研究

为了研究B含量对Fe-Nb-B三元非晶合金的非晶形成能力和磁学性能的影响规律,采用单辊甩带法制备Fe_(97-x)Nb_3B_x(x=16,18,20)非晶薄带,利用X射线衍射仪(XRD)、差示扫描量热仪(DSC)和振动样品磁强计(VSM)对合金结构特征、热学性能以及软磁性能进行研究.结果表明:制备的Fe_(97-x)Nb_3B_x合金薄带均为非晶.增加B含量使得合金的非晶形成能力显著提高,Fe77Nb3B20合金具有高的热稳定性及良好的非晶形成能力,过冷液相区(ΔTx)、约化玻璃转变温度(Trg)和γ参数分别为44 K、0.584和0.291.该合金具有优异的软磁性能,饱和磁化强度为123~141 emu·g-1,低矫顽力为4.0~1 728.8 A·m-1.Fe_(97-x)Nb_3B_x(x=16,18,20)非晶合金具有高的非晶形成能力和优异软磁性能,有望作为一种新型软磁材料应用于工业领域.

PDCA循环在锻造质量问题改进过程的应用

锻造过程中某螺栓锻件磁痕显示缺陷频频发生,影响产品质量,本文使用PDCA循环对该问题进行解决。工作分两个过程,第一次循环,对螺栓增加R8处表面粗糙度要求,基本无磁粉探伤磁痕显示缺陷。但后期生产过程中,监控发现磁痕显示缺陷仍偶然发生;然后进行了第二次循环,改变镶块模具局部尺寸、添加新的R刀,从根本上解决了该锻造质量问题,提高了该项产品磁粉探伤检查一次交检合格率以及产品交付合格率。