轧后冷却制度对X80级抗大变形管线钢组织和屈强比的影响

利用SEM和TEM原位拉伸方法研究了轧后冷却制度对X80级抗大变形管线钢组织的影响及低屈强比的微观机理.结果表明:采用轧后弛豫+控制冷却的工艺可以获得铁素体+贝氏体双相组织,弛豫终止温度是影响铁索体体积含量和晶粒大小的决定因素.当弛豫终止温度区间为690—705℃时,试样的强度和塑性达到了较好的匹配,满足X80级抗大变形管线钢的性能要求.弛豫终止温度越低,铁索体体积含量越高,晶粒尺寸越大,屈强比越低.对拉伸过程进行动态原位观察的结果表明,铁素体(软相)和贝氏体(硬相)的协调变形机制是屈强比降低的原因.

空冷弛豫对X70级抗大变形管线钢组织性能的影响

用显微组织分析,力学性能检测以及SUPPA55场发射扫描电镜,研究轧后空冷弛豫对X70级抗大变形管线钢综合性能的影响。结果表明,在相同的轧制工艺下,试验钢随着空冷弛豫时间延长,入水温度降低,先共析铁素体的量和析出物的量都逐渐增多,前者的软化效果与后者的析出强化共同作用,使强度和塑性变化复杂化。试验钢存在最佳的一个入水温度区间,获得先共析铁素体+贝氏体的双相组织,两者呈层状交叠分布,在软化和强化效果的综合作用下得到了抗大变形管线钢X70级所要求的强度塑性最佳匹配。

HTP高铌钢形变奥氏体再结晶规律研究

采用阶梯试样,通过光镜观察,研究了0.08%NbHTP(High temperature processing)钢形变奥氏体再结晶规律,分析了变形温度、变形量等工艺参数对变形奥氏体再结晶百分数的影响,得出了实验钢变形奥氏体再结晶图。结果表明,变形量为60%时,试验钢的完全再结晶临界温度为1070℃,未再结晶临界温度为900℃,分别比含Nb0.04%的普通HSLA钢相应温度提高了120℃和100℃,热机械加工性能得到大幅度提高,证明了高含量Nb对奥氏体再结晶的强烈阻滞作用。

工艺制度对X70抗大变形管线钢组织性能的影响

利用扫描电镜、透射电镜与背散射电子衍射技术,研究了工艺制度对X70抗大变形管线钢组织、性能的影响。结果表明,随开始冷却温度的降低,先共析铁素体含量逐渐增加,贝氏体组织含量逐渐降低,钢板抗大变形性能参数提高,当开始冷却温度在700℃左右时,铁素体组织均匀地分布于基体中,铁素体晶界处位错纠结形成较明显的胞状结构,细化了铁素体晶粒,钢板具有最佳的综合力学性能,屈服强度为560MPa,抗拉强度为710MPa,伸长率为23.5%,n值为0.10,屈强比为0.78,均匀伸长率达到18.1%。EBSD研究表明,铁素体和贝氏体两相以取向大于15°的大角度晶界相结合,贝氏体中出现的大量亚结构以小角度晶界相结合,这些小角度晶界的存在可以大大提高材料的形变能力。

重加热速率对X80级管线钢中M/A岛的影响

利用热模拟方法并结合彩色金相和EBSD技术,分析了在线重加热速率对X80管线钢组织中M/A岛的含量和分布的影响规律。结果表明,重加热速率在一定范围内升高,能够有效延迟位错回复、增大碳原子扩散速率,促进残留奥氏体中碳的富集,有利于晶内细小M/A岛的形成。重加热速率由20℃/s升高到50℃/s的过程中,M/A岛的百分含量基本呈现单调上升趋势,其分布位置也开始由晶界为主转变为晶内、晶界同时存在,当重加热速率高于50℃/s后,M/A岛的百分含量开始呈现下降趋势,同时又以晶界分布为主,重加热速率为50℃/s时,M/A岛的含量达到峰值,呈现晶内、晶界同时分布的理想状态。

X70级管线钢抗H_2S酸性性能研究

采用NACE三点弯曲法和NACE standard TM 0284-2003氢致开裂标准实验方法,通过SEM、TEM、EDS等手段研究了鞍钢生产的X70级管线钢的硫化物应力腐蚀开裂(SSCC)和氢致开裂(HIC)行为。研究表明,鞍钢生产的X70级管线钢具有较好的抗SSCC&HIC性能;以均匀细小的针状铁素体为主的显微组织具有优良的抗SSCC&HIC性能;针状铁素体内高密度缠结的位错和碳氮化物在位错网络上的沉淀析出是针状铁素体钢具有优良的抗SSCC&HIC性能的主要原因。

GCr15轴承钢的再结晶规律研究

采用阶梯试样的方法并半定量统计了不同工艺条件下的GCr15轴承钢的再结晶晶粒个数,确定了其再结晶百分数,绘制了GCr15轴承钢再结晶区域图,研究了变形温度及变形量对GCr15轴承钢的再结晶规律。结果表明:当变形温度低于900℃、变形量小于30%时,奥氏体处于完全未再结晶区;当变形温度超过1050℃、变形量大于50%时,奥氏体位于完全再结晶区。

我国汽车大梁板生产消费现状及发展趋势研究

研究了国内汽车大梁板的生产与研发情况，介绍了市场消费的特点，总结了汽车大梁板的发展趋势。

低碳微合金钢中超细组织的热稳定性分析

研究了经过新开发的弛豫-析出控制相变RPC技术得到的钢板在650℃等温回火过程中组织与性能的演变，并与经过930℃保温1h后再淬火（RQ）工艺处理后的钢板进行了对比。回火前两种钢板均为贝氏体和少量马氏体的复合组织，经过RPC处理后的钢板回火0．5h后，金相尺度下的组织没有明显变化，但硬度下降较快，在1～7h的回火过程中组织中局部区域出现板条合并现象，此阶段硬度值变化不明显，7h之后某些区域组织的板条特征趋于消失，出现了少量的多边形铁素体，硬度开始明显下降，回火20h后，大约一半的组织转化成了多边形铁素体。而经过RQ处理后的钢板回火前硬度虽然较低，但回火过程中软化速度极快，板条组织很快消失，最终获得全部的多边形铁素体组织。结果表明超细组织的热稳定性取决于其加热历史。

回火温度对轧后直接水淬15CrMoV钢组织和力学性能的影响

试验用钢15CrMoV(%:0.15C、0.29Si、0.57Mn、1.01 Cr、0.37Mo、0.24V)16 mm板材的终轧温度为900～950℃,轧后在880～900℃水淬,并经670～800℃回火。结果表明,试验钢在线淬火后的组织为马氏体+贝氏体,随回火温度升高,钢中碳化物析出量增加,贝氏体板条束逐渐合并和减少,最终转化为碳化物+多边形铁素体组织;在730～780℃回火,15CrMoV钢具有良好的综合力学性能,抗拉强度680～760 MPa,冲击功55～130 J。

含Nb低碳钢的中间冷却及回火工艺对MA组织的影响

利用热膨胀仪对低碳含铌钢(0.028%C-0.25%Si-1.82%Mn-0.085%Nb)进行热处理模拟,即950℃正火后快速冷却到中间温度350～550℃,随后进行不同加热速率、保温温度及保温时间的回火处理.采用光学显微镜、扫描电镜和图像分析方法,分析了不同回火条件下组织中的马氏体--奥氏体(MA)形貌、尺寸及分布.结果表明:回火前的终冷温度在贝氏体相变温度区间及提高回火升温速率,会增加回火组织中MA的体积分数,MA体积分数最高达到7.9%.提高回火温度和延长回火时间,MA的体积分数会出现峰值.回火后,MA平均尺寸在0.77～1.48μm.提高终冷温度、升温速率、回火温度和延长回火时间,会使回火后的MA粗大,并呈多边形化.MA的体积分数和平均尺寸主要受中间冷却过程结束时未转变奥氏体量、回火过程中铁素体向残余奥氏体碳扩散程度以及回火后残余奥氏体稳定性的影响.

我国造船业船板供需现状及发展趋势分析

改革开放35年来，特别是近十年来，我国船舶工业快速发展，不管是规模还是技术水平上，都实现了跨越性的进步，取得了举世瞩目的成就。我国年造船完工量已经稳居世界第一．是不折不扣的造船大国，但还称不上造船强国。我国生产的高附加值船型占比偏低。

钢材出口遭遇“双反”调查的原因分析及对策研究

2016年以来,中国钢铁产品出口频频遭遇"双反"(反补贴和反倾销)调查,行业问题已经演变成了影响我国产品出口,乃至国际产能合作大局的问题。钢铁产能过剩是全球性的,并非中国独有,更不是中国导致的。中国钢材出口增长是钢铁产业长期发展、国际竞争力提升的结果,而且中国钢材出口对欧洲、美国等进口国(地区)钢铁产业的影响有限。欧美国家贸易保护对我国采取双重标准,部分原因在于受经济利益驱使,更主要的原因是政治斗争的需要。建议在政府层面争取市场经济地位,营造良好的贸易环境;在行业层面及时为钢铁出口企业提供预警,建立应对国际贸易争端的工作机制;在企业层面实施国际化战略,积极推进国际产能合作项目落地。

我国船板供需现状及发展分析

1．我国造船板供应情况近10年来，我国船舶工业高速发展，船用钢材需求量的快速增长刺激了船板产能的迅速提升。截至2012年底，我国已建成中厚板轧机86套，总生产能力己超过1亿吨，其中5000mm以上轧机6套，

产能合作:对工业革命与国际产业转移的镜鉴研究

国际产能合作是"一带一路"倡议在全球经济低迷背景下推动各国产业发展相互兼容、促进增长的重要举措,是满足全球市场需求的客观要求。国际产能合作符合工业革命与国际产业转移的发展传承。美国、日本、德国等发达国家都经历了国际产业转移的历程。本文概述了国际产业转移与工业革命相互促进的过程,梳理了发达国家支持国际产业转移的经验,重点分析了立法保护、税收优惠、金融支持的主要政策举措,以期对目前我国正在推进的国际产能合作提供一些有益的启示和借鉴。