GH3625合金在75%Na_(2)SO_(4)-25%NaCl环境中热腐蚀行为研究

将GH3625合金置于750℃下,75%Na_(2)SO_(4)-25%NaCl熔盐环境中以研究GH3625合金的热腐蚀行为,使用扫描电镜、能谱仪以及X射线衍射仪等设备对腐蚀后合金表面形貌、元素分布以及物相鉴定等进行研究分析。研究结果表明:组织为奥氏体等轴晶的GH3625合金腐蚀增重曲线呈现“两级”增重规律。合金在熔盐中腐蚀后,由腐蚀层最外层到合金基体结构依此为尖晶状NiO和片层状NiCr_(2)O_(4)、存在少许缺陷但相对致密的Cr_(2)O_(3)氧化层、带有孔洞的“蜂窝”状Ni_(2)S_(3)硫化层、基体贫Cr层以及合金基体。GH3625合金在750℃下,75%Na_(2)SO_(4)-25%NaCl熔盐环境中造成氧化膜失效的主要腐蚀反应为Cr_(2)O_(3)与Cl-以及Na_(2)O的反应,反应生成CrO_(2)Cl_(2)和NiCr_(2)O_(4)铬酸盐。

固溶温度对GH3625接头组织及性能影响研究

对GH3625合金等离子焊接接头进行不同温度固溶处理,使用光学显微镜、扫描电镜、万能拉伸试验机和维氏硬度计等设备研究固溶温度对GH3625合金接头组织与力学性能影响.研究结果表明GH3625合金等离子焊接接头焊核组织为树枝晶,熔合线为粗大胞状晶,母材为奥氏体等轴晶;固溶处理后接头各部分组织和析出第二相会随固溶温度升高而变化,在固溶温度为1100℃时,焊缝处树枝晶和Leaves相几乎完全溶解于基体中,且此时母材奥氏体晶粒开始出现长大现象,温度升高至1150℃后,焊缝处胞状晶和母材奥氏体晶均出现异常长大现象;在固溶温度为1100℃时,接头力学性能最佳,抗拉强度为742.3 MPa,与焊态765.1 MPa相当,延伸率达到42.8%为焊态137.2%,试样断裂方式为断裂于母材侧的韧性断裂.

Inconel625等离子弧焊接头组织与性能研究

对4 mm镍基高温合金Inconel625薄板进行等离子弧焊实验,对比研究了3种不同焊接热输入下焊接接头各部分的微观组织、接头力学性能、断口形貌以及母材和焊缝的高温腐蚀行为。结果表明Inconel625等离子焊接接头组织是由母材的奥氏体等轴晶、焊缝融合线附近的胞状晶以及焊缝中心的树枝晶组成;在焊缝处有大量的碳化物和少量Laves相析出,使得焊接接头力学性能降低,韧性下降,焊缝成为接头薄弱环节;在焊接热输入为10.175 kJ/cm时接头力学性能最优,抗拉强度为765.3MPa,与母材的785.4MPa相当,延伸率为31.9%,相较于母材的42.8%有所下降,试样断裂方式为发生在焊缝处的韧性断裂;母材和焊缝金属在750℃下24 h熔盐腐蚀后腐蚀产物基本相同,主要为外层颗粒状NiO和Cr2O3以及NiCr2O4腐蚀层。

Inconel625合金及焊缝在Na_(2)SO_(4)-NaCl熔盐中热腐蚀行为

对Inconel625母材与焊缝金属进行750℃下的75%Na_(2)SO_(4)-25%NaCl混合熔盐热腐蚀实验,并对腐蚀产物的物相、表面形貌、腐蚀失重速率及腐蚀机理等进行分析。结果表明:Inconel625接头母材处组织为奥氏体等轴晶,焊缝处组织为树枝晶;母材与焊缝金属失重曲线均遵循抛物线规律,其失重速率常数分别为3.43和4.18 mg^(2)·cm^(-4)·h^(-1);焊缝金属因为富Nb第二相的析出,导致其与母材相比耐蚀性较差,腐蚀表现出“不均匀性”;2种状态下的Inconel625有着相同的腐蚀层结构均为:外层NiO颗粒和片层状NiCr_(2)O_(4),中层致密Cr2O3氧化层,内层“蜂窝”状Ni_(2)S_(3)硫化层的3层结构。Inconel625合金在750℃下75%Na_(2)SO_(4)-25%NaCl混合盐中的主要腐蚀机理为“硫化-氧化”腐蚀。

搅拌针形状对6082-T6铝合金静轴肩搅拌摩擦焊接头组织与性能的影响

采用4种形状的搅拌针对3 mm厚的6082-T6铝合金板进行静轴肩搅拌摩擦焊焊接(SSFSW),研究了不同形状搅拌针焊接接头的宏观形貌、微观形貌及力学性能,以及搅拌针的产热。结果表明,三角形搅拌针与四边形搅拌针产热较低,动静体积比较大,接头处塑性金属流动性强,焊接过程中焊缝顶部与底部温差较小,可以形成无缺陷的SSFSW接头;XRD分析表明,焊核区无新的物相产生,三角形搅拌针焊接接头焊核区微晶尺寸最小;各接头的硬度均呈“U”形分布,最低点位于后退侧热机影响区与焊核区交界处,三角形搅拌针接头的硬度整体略高;三角形搅拌针焊接接头的抗拉强度与断后伸长率最高,分别为202.9 MPa和3.8%;拉伸断口形貌分析表明,所有接头均为韧性断裂。