示波冲击试验评价正火12Cr1MoV钢回火脆化敏感性

采用示波冲击试验及断口形貌分析技术，研究了正火１２Ｃｒ１ＭｏＶ钢回火试样的夏比冲击断裂过程及能量消耗，提出了采用裂纹扩展功与萌生功之比做为衡量回火脆化敏感性及一般材料韧脆断裂状态的性能指标，该指标与冲击断口形貌特征有较好的对应关系。文中还对正火１２Ｃｒ１ＭｏＶ钢的回火脆化敏感性进行了评价。

12Cr1MoV大口径高压锅炉钢管冲击韧性的质量控制

采用示波冲击韧性试验研究了热处理对12Cr1MoV 钢冲击韧性的影响。试验结果表明,提高正火温度及成品管出现混晶组织增大了回火脆化倾向。1000℃正火+740℃回火并保证充分的回火时间是使大口径钢管的强韧性匹配满足 GB 5310要求的必要条件。基体α相中时效析出细小碳化物质点对位错的强钉扎作用是导致回火脆化的主要原因。

正火12Cr1MoV钢回火脆化的冷速敏感性

采用示波冲击试验和高分辨透射电子显微分析技术，研究了回火冷却方式对正火１２Ｃｒ１ＭｏＶ钢回火脆化的影响。结果表明，该钢存在两个不同的回火冷速敏感性温度区间：高于６４０℃回火，铁素体基体中沉淀析出碳化物以ＶＣ类型为主，回火脆性没有明显的冷速敏感性；低于６４０℃回火，基体中沉淀析出的碳化物以Ｆｅ３Ｃ类型为主，回火脆化具有明显的冷速敏感性和可逆性。

正火12CrlMoV钢的回火脆化及影响因素

采用示波冲击韧性试验研究了正火１２ＣｒｌＭｏＶ钢回火脆化的行为、机制及影响因素。结果表明，基体α相的时效析出行为是导致回火脆化的主要原因。峰时效阶段沉淀出细小碳化物质点对位错的强钉扎作用使基体塑性变形能力下降，质点与基体的共格、半共格关系使基体弹性畸变能较高，冲击断裂过程为裂纹萌生控制的脆性失稳断裂。

WC、ZrO_2、Cr_2O_3和Al_2O_3陶瓷颗粒/镍合金复合涂层微观组织结构的分形

采用等离子喷涂工艺,制备了WC、ZrO2、Cr2O3和Al2O3陶瓷颗粒/镍合金复合涂层。用X射线衍射研究了陶瓷颗粒复合涂层相的分布;用里氏硬度计测量陶瓷颗粒/镍合金复合涂层的硬度;用CSS1110电子万能试验机研究陶瓷颗粒复合涂层的弯曲断裂性能。对涂层金相组织结构进行二值化处理,利用Sandbox法对陶瓷颗粒在金属基体中的分布进行研究,得到了不同体积分数下陶瓷颗粒复合材料涂层的分维数。结果表明,陶瓷颗粒/镍合金复合涂层分维数随陶瓷颗粒含量的增加而增加,与陶瓷颗粒种类无关;陶瓷颗粒/镍合金复合涂层硬度和分维数随陶瓷颗粒直径减小而增加。随着分维数的增加,复合涂层弯曲断裂角下降。

HG670/140-10型锅炉后屏过热器爆管原因分析

一、问题提出韶关电厂8~#炉是哈尔滨锅炉厂生产的20万瓩HG670/140-10型锅炉,其额定蒸发量为670t/h,设计工作压力为14MPa,过热蒸汽温度为540℃,给水温度为240℃,再热蒸汽进出口温度为314/540℃,再热蒸汽进出口压力为2.75/2.55MPa。

2Crl3阀杆在不同热处理工艺下的组织与性能研究

本文研究了２Ｃｒｌ３钢阀杆在不同淬火和回火工艺下的拉伸性能和冲击韧性的变化规律。运用扫描电镜观察了不同热处理参数下的组织特性与断口形态，用透射电镜研究了析出物种类和分布。讨论了显微组织与性能之间的关系，并由此确定出这些零件最佳的热处理制度。

硅铝耐热球铁的质量控制

试验了一种硅铝耐热球铁 ,各成分的质量分数分别为 :w(C) =1.8%～ 2 .8% ,w(Si) =4.5 %～ 6.0 % ,w(Al) =5 .5 %～ 7.0 % ,w(Mn)≤ 0 .5 % ,w(P)≤ 0 .10 0 % ,w(S)≤ 0 .0 3 0 % ,w(Mg) =0 .0 3 0 %～ 0 .0 65 %和w(RE) =0 .0 2 0 %～ 0 .0 40 %。此合金可以在 10 0 0℃以下使用。就硅铝耐热球铁的特性。

T91钢管手工氩弧焊接头的显微组织

对60.3mm×8mm的T91钢管的母材及手工氩弧焊接头进行了化学成分、力学性能和显微组织的测定。结果表明,T91钢管的化学成分、力学性能和显微组织均满足GB 5310-1995的要求,焊接接头的组织为正常组织。

空冷器用10#钢空冷管束泄漏爆破的原因分析

针对空冷管束出现泄漏爆管的情况,对泄漏和爆破的钢管进行了一系列试验和分析,找出原因并提出防范建议。

不锈钢管裂纹情况分析

对焊缝附近有裂纹的管子取纵向试样进行化学成分、力学性能和金相组织的测定,并对裂纹进行观察。结果表明TP304H不锈钢管中的Cu含量偏高。在管子壁厚的中间有裂纹是不锈钢管制造厂在生产过程中造成的。焊缝附近的裂纹是由于焊接造成的。

提高SA540B23C13圆钢冲击韧性的热处理试验研究

吉化氨合成塔用SA5 4 0B2 3C1 3圆钢 ,入厂验收检验时 ,- 1 2℃冲击值不合格 ,不能投入生产使用 ,本试验通过调整SA5 4 0B2 3C1 3热处理规范提高了冲击韧性 ,使 - 1 2℃冲击值达到标准要求 ,不合格的圆钢得到了回用。

非金属夹杂物对P91钢管分层缺陷的影响

对P91管坯穿管后部分钢管的不同部位出现分层缺陷的原因进行了分析。结果表明:P91钢管中存在的分层缺陷,是管坯中富含铝、硅、钙、氧等元素的外来复合夹杂物断续地分布在管坯的不同部位,在随后的热加工过程中,由于外部应力作用导致较大的变形,使夹杂物沿周向、切向及径向延伸扩展,连接成较大面积从而导致分层缺陷的产生。

锅炉冷灰斗水冷壁管泄漏原因分析

通过宏观检验、金相检验、力学性能测试、化学成分分析以及扫描电镜分析等方法对某锅炉冷灰斗水冷壁管爆管泄漏原因进行了分析。结果表明:由于泄漏处管子在锅炉运行过程中粘附了高温黏性结渣,使得管子向火面出现短时局部过热,导致材料力学性能下降,引起管子蠕胀变形,最终爆裂泄漏。

2Cr13钢制阀杆热处理工艺改进

我厂用2Cr13马氏体不锈钢制造电站阀门中的阀杆、阀瓣等重要零件.这些零件在较高温度下工作,承受较大的拉应力和冲击载荷,因此要求具有较高的强韧性和耐蚀性.这些零件的生产工序为:下料-锻造-高温回火-淬火+高温回火-机械加工.常规淬火温度为1040℃,回火温度为600～700℃,按此工艺热处理后其冲击韧度常不合格.为提高冲击韧度,

锅炉钢在燃烧产物中的耐热性研究

本文吸取国外经验,针对我国电厂实际情况,研究了五种常用锅炉钢在低硫烟煤燃烧产物中的耐热性.试验表明,当不出现煤灰腐蚀时,这些钢在燃烧产物中的耐热性优于在空气中的耐热性.图15表14参11.

SB42+SUS321不锈钢复合板的焊接工艺及应用

我厂制造的300MW亚临界电站锅炉高压除氧器,筒体直径φ3842mm.材料为日本进口的不锈钢复合钢板,基材为SB42,复层材料为SUS321.对这种复合材料进行了工艺评定试验,确定了可行的焊接工艺并用于产品。

某电厂600MW锅炉水冷壁管内壁局部腐蚀的分析研究

本文通过试验,对锅炉水冷壁管内壁的局部腐蚀坑点,进行了分析研究,找出了产生局部腐蚀的原因,提出了防御措施。

300MW、600MW锅炉用12Cr2MoWVTiB钢管运行可靠性试验研究

对批量生产的首钢和住友的１２Ｃｒ２ＭｏＷＶＴｉＢ钢管，进行了高温持久性能和抗氧化性能等试验。同时，测定了某电厂６００ＭＷ 锅炉再热器１２Ｃｒ２ＭｏＷＶＴｉＢ钢管段的实际壁温。实验结果表明，１２Ｃｒ２ＭｏＷＶＴｉＢ钢管的性能完全满足标准和设计要求。再热器１２Ｃｒ２ＭｏＷＶＴｉＢ钢管屡次爆管。原因是炉温偏差，造成钢管壁温增高，钢管过热超温运行而引起的。

不锈钢复合板SB42/SUS321的焊接工艺试验

本文详细介绍了日本进口的不锈钢复合钢板SB42/SUS321焊接工艺要点,焊接接头的力学性能,以及焊缝质量的检验要求。可供有关焊接工艺人员制定不锈钢复合板焊接工艺时参阅。