液体丁腈橡胶YN25对丁腈橡胶2980的改性

将液体丁腈橡胶(牌号YN 25)与丁腈橡胶(NBR)2980进行机械共混制备了NBR 2980 M,研究了YN 25加入量对NBR 2980 M混炼胶的门尼黏度、硬度和硫化特性及硫化胶拉伸性能的影响。结果表明,随YN 25加入量增加,NBR 2980 M的门尼黏度、50 min的300%定伸应力、拉伸强度、最大和最小转矩均呈线性下降,扯断伸长率及25 min、50 min和90 min三个转矩差硫化时间均线性上升,而混炼胶硬度的变化不明显。YN 25在NBR 2980 M中的质量分数每增加1%,混炼胶门尼黏度下降0.78,50 min的300%定伸应力、拉伸强度、最大和最小转矩分别下降0.15 MPa、0.17 MPa、0.12 dN·m和0.02 dN·m,扯断伸长率及25 min、50 min和90 min三个硫化时间分别增加4.1%、0.05 min、0.08 min和0.18 min。

“长河二号”系统在我国南海的定位误差分析

运用C编程语言和MATLAB工具仿真分析了"长河二号"系统在南海的几何定位因子分布,仿真结果表明:"长河二号"系统在南海大部分海区定位误差较小,但是在部分海区定位误差较大,尤其是在(φ17°N,λ119°E～φ21°N,λ121°E)附近海区甚至不能定位。并对两种降低"长河二号"系统定位误差的方法(建立罗兰—C小台链,多台链交叉定位)进行了几何定位因子评估,评估结果表明这几种方法是可行的。

俄罗斯甚低频导航系统用于我国近海的定位精度分析

使用C语言对俄罗斯甚低频导航系统 (即α系统 )在我国近海的定位精度几何因子进行了解算 ,并用Matlab对其分布和变化情况进行了分析。由分析结果可知α系统在我国近海具有较好的定位精度 ,它可以提高长河二号系统导航定位的精度和可靠性 ,是我国导航定位的可利用资源。

α系统在我国近海的GDOP值分析

使用C语言和MATLAB对α系统在我国近海的定位精度几何因子（GDOP）进行了计算和分析。

INS/DVL组合导航系统在水下载体中运用研究

根据水下载体长时间在水下航行的特点 ,建立了INS/DVL组合导航的工作模式 ,推导了该组合模式的组合形式和卡尔曼滤波算法 ,并通过计算机仿真技术分析了INS/DVL组合导航系统的性能和精度。

潜艇惯导水平阻尼误差分析的方法

潜艇惯导的误差分析 ,对于其在实际中的应用具有十分重要的意义 ,它直接关系到潜艇惯性导航的输出精度。以往分析潜艇惯导的误差方法 ,是对误差微分方程组作Laplace变换 ,然后再进行Laplace反变换转变到时间域 ,这样做工作量很繁重。本文着重阐述潜艇平台水平阻尼误差分析的方法。通过惯导误差微分方程组特征根的分析 ,并结合数字计算机上绘制的曲线 ,能够清楚的显示出潜艇惯导各种误差量变化的大小和趋势 ,达到定性、定量分析潜艇惯导各种误差变化的目的。此种方法不仅可以运用在平台惯导任何误差分析中 ,而且具有直观的特点。

丁苯橡胶1778的门尼黏度对拉伸性能的影响

以2种组分不同的牌号为1778的丁苯橡胶(SBR)(结合苯乙烯质量分数为23. 3%、环烷基油质量分数为27. 16%的SBR-1和结合苯乙烯质量分数为24. 0%、环烷基油质量分数为27. 09%的SBR-2)为研究对象,考察了SBR 1778生胶的门尼黏度对其硫化胶25 min 300%定伸应力(M_(25))、35 min300%定伸应力(M_(35))、50 min 300%定伸应力(M_(50))及拉伸强度、扯断伸长率的影响。结果表明,2种SBR1778生胶的门尼黏度增大,硫化胶的M_(25)、M_(35)、M_(50)、拉伸强度和扯断伸长率均呈线性升高,且门尼黏度值每增加1,SBR-1和SBR-2的M_(25)、M_(35)、M_(50)分别升高约0. 05 MPa和0. 04 MPa、0. 10 MPa和0. 09 MPa、0. 05 MPa和0. 05 MPa,拉伸强度和扯断伸长率分别升高0. 10 MPa和0. 11 MPa、1. 93%和1. 76%。

门尼黏度对丁苯橡胶1723拉伸性能及硫化特性的影响

在结合苯乙烯和环保高芳烃油质量分数分别为23.6%和27.3%及24.0%和27.2%的情况下,研究了生胶门尼黏度对两种丁苯橡胶1723拉伸性能和硫化特性的影响。结果表明,随着生胶门尼黏度的增加,两种丁苯橡胶的定伸应力、拉伸强度、扯断伸长率及转矩均呈线性增大趋势,硫化时间延长。生胶门尼黏度每增加1个单位,两种丁苯橡胶的25,30,50 min的300%定伸应力分别增大约0.39 MPa和0.38 MPa、0.22 MPa、0.25 MPa和0.32 MPa,拉伸强度分别提高0.30 MPa和0.27 MPa,扯断伸长率分别增大2.8%和3.6%,最小和最大转矩分别增大0.047 dN·m和0.048 dN·m、0.137 dN·m和0.123 dN·m,硫化时间t25、t50及t90分别延长0.11 min和0.13 min、0.10 min、0.15 min和0.19 min。

填充油含量对丁苯橡胶1778和1723拉伸性能及1723硫化特性的影响

考察了填充油含量对丁苯橡胶(SBR)1778和1723的拉伸性能及SBR 1723硫化特性的影响。结果表明,随填充油含量的增加,两种丁苯橡胶的定伸应力和拉伸强度均呈线性增大趋势,而扯断伸长率都线性下降,硫化时间均缩短。橡胶中的填充油质量分数每增加1%,两种丁苯橡胶的25,30,50 min的300%定伸应力分别增大0.025 MPa和0.028 MPa、0.063 MPa和0.053 MPa及0.023 MPa和0.019 MPa,拉伸强度分别提高0.069 MPa和0.079 MPa,扯断伸长率分别下降1.05%和1.13%;SBR 1723的最大和最小转矩分别下降0.016 dN·m和0.023 dN·m,硫化时间t25、t50和t90分别缩短0.033 min、0.021 min和0.030 min。

乳化剂对丁腈橡胶3355胶乳特性的影响

分析对比了由烷基碳原子数为10~13的四种烷基苯磺酸(C10~C13)混合而成的两种乳化剂(E1、E2)组成,研究了E1、E2作为乳化剂对丁腈橡胶NBR3355聚合乳液和脱气胶乳粒径(r)、粒径分布(Dr)、机械稳定性(Ms)以及脱气胶乳制备的NBR3355橡胶中的凝胶含量(Cg)的影响。结果表明,E1的C10和C13质量分数比E2分别高5%和1.5%,而C11和C12质量分数比E2的分别低3.6%和2.9%。随着聚合时间延长,NBR3355聚合胶乳在聚合时间12 h前,r1逐渐增大,r2逐渐减小,12 h后两者均缓慢减小且数值接近。Dr1和Dr2均逐渐减小,但Dr1减小幅度大于Dr2,12 h以后Dr1和Dr2接近。Ms1和Ms1均逐渐变大,相同聚合时间时Ms1高于Ms2。考察周期(22 d)内,随着生产周期延长,NBR3355脱气胶乳r1和r2均呈波动趋势,平均值均为118 nm,但r1波动较r2大。Dr1、Dr2均呈增大趋势,但Dr1波动幅度大于Dr2。相同生产时间时,Ms1小于Ms2,但波动幅度大于Ms2。E1和E2脱气胶乳制备的NBR3355橡胶的Cg1和Cg2均呈无序波动状态,但Cg1大于Cg2。

乳化剂组成对丁腈橡胶3355性能的影响

分析对比了由碳原子数分别为10~13的四种烷基苯磺酸(C_(10)~C_(13))混合而成的两种乳化剂(E_(1)、E_(2))对丁腈橡胶NBR3355的50 min 300%定伸应力(σ)、拉伸强度(τ)和扯断伸长率(λ)等力学性能及扭矩(F_(L)、F_(H))、硫化时间(t_(25)、t_(50)、t_(90))等硫化特性的影响。结果表明,相同乳化剂制备的NBR3355的σ和τ及λ各自比较接近,扭矩和硫化时间均有微小波动,但E_(1)和E_(2)两种不同乳化剂制备的NBR3355性能比较,σ_(2)和F_(H2)分别低于σ_(1)和F_(H1),τ_(2)、λ_(2)和F_(L2)分别高于τ_(1)、λ_(1)和F_(L1),t_(25-2)、t_(50-2)和t_(90-2)分别长于t_(25-1)、t_(50-1)和t_(90-1)。

全自动蒸馏定氮仪在丁腈橡胶结合丙烯腈含量测定中的应用

丁腈橡胶中结合丙烯腈(AN)含量的测定通常以行业标准方法为主。但该法操作繁杂,分析速度缓慢。通过应用全自动蒸馏装置,简化了测定丁腈橡胶(NBR)中结合丙烯腈含量的分析步骤,缩短了分析时间,提高了分析效率。

提高WL-2000SP型开放式炼胶机使用效率

通过对WL-2000SP型开放式炼胶机加热装置、温控系统及安全保护装置进行改造,此仪器满足橡胶门尼黏度样品的制备要求,确保操作过程安全受控。经此仪器制备的样品符合国家标准要求,样品测试结果偏差不大于1个门尼值。