有源电力滤波器优化变结构电流控制策略

为了抑制三相并联有源电力滤波器运行过程中参数变化对补偿效果的影响,在对并联型三相电力有源滤波器建模与分析的基础上设计了一种分段趋近律的变结构电流补偿控制策略,在初始阶段变结构控制采用恒指数趋近律以提高系统响应速度,然后采用变指数趋近律使系统进入滑模面,能够有效抑制消除传统变结构控制存在的抖振问题。仿真和实验结果表明,该控制策略对系统扰动不敏感,系统动态响应快,网侧电流为正弦波且基本与电压同相位,波形畸变率低,电流补偿效果明显优于传统变结构控制策略。

E-MA-GMA对PLA/LLDPE共混体系的增容性研究

采用SEM、材料力学性能、旋转流变等实验方法考察了乙烯-丙烯酸甲酯-甲基丙烯酸缩水甘油酯三元共聚物(E-MA-GMA)对聚乳酸/线性低密度聚乙烯(PLA/LLDPE)共混体系的微观形态、力学性能以及动态流变性能的影响。结果表明:E-MA-GMA的加入能显著提高PLA/LLDPE的相容性,分散相在PLA基体中有更加细微和均匀的分散,并呈现部分韧性断裂特征,材料冲击韧性显著提高,共混体系的动态损耗模量增大。

原地浸矿过程中注液边界的应力路径变化规律

以福建屏南某离子型稀土矿山注液分界线所在区域为研究对象,通过原地浸矿过程中这一区域不同深度处土压力强度实测数据,运用p-q空间应力图,描述了此位置不同深度处的应力路径,并阐述了由原地浸矿引起的边坡变形和矿山内部液位变化对该区域不同深度处应力路径的影响。结果表明:处于液位以上的矿体,其应力路径主要受边坡变形的影响,当边坡破坏形式为推移式破坏或者牵引式破坏时,空间应力图相应表现出平均主应力p和广义剪应力q增大或者p减小、q增大;处于液位以下的矿体,其应力路径主要受液位高度的影响,随着液位高度增大或者减小,空间应力图相应表现出p减小、q不变或者p增大、q不变。

企业安防工作的几点思考和建议

企业是社会经济发展的重要组成部分,其内部安防工作状况不但关系到到企业自身的发展,还会直接影响社会经济发展的脚步。本文从当前安防工作的思想站位和出现的问题入手,对如何在新形势下做好安防工作进行了分析,论述了质量管理体系(ISO 9000)在安防工作中的表征和实施办法,介绍了先进安防设备在企业的运用。

浅谈飞机无线电罗盘数字化设计与抗干扰研究

随着航天科技的不断发展和进步,单片机在航空航天、仪器仪表等专用设备中得到了广泛的应用,无线电罗盘的数字化设计和抗干扰设计成为单片机选型和相应软件设计的主要研究问题。本文主要以无线电罗盘的概念和现状为出发点,分析了数字化罗盘的主要设计思想,为实现飞机无线电罗盘的数字化设计和抗干扰设计提供理论依据。

离子型稀土矿体的剪胀特性及其弹塑性本构模型的构建

通过塑性功增量分析离子型稀土矿体的剪胀特性,并在修正剑桥模型剪胀方程的基础上,提出离子型稀土矿体的剪胀方程,从而构建出适用于离子型稀土矿体的弹塑性本构模型。结果表明:1)所构建新的剪胀方程能够较好地描述离子型稀土矿体的剪胀比和其应力比之间的关系;2)确定了模型在一般应力状态下的弹塑性刚度矩阵,证明其对离子型稀土矿体的室内三轴CD试验结果具有较好的拟合效果,并进一步通过室内等p三轴试验和减p三轴试验验证了模型的有效性。

浸矿剂浓度对离子型稀土矿体抗剪强度参数的影响

原地浸矿过程中离子型稀土矿体与浸矿剂发生离子交换和水化作用等,导致矿体颗粒成分、级配和矿体强度发生改变,从而影响矿山边坡的稳定性,甚至会造成山体滑坡等一系列工程问题。黏聚力、内摩擦角是影响矿体抗剪强度的主要参数,通过Zeta电位测定试验、颗粒级配测定试验以及直剪试验,分析出不同浓度的浸矿剂硫酸铵溶液浸矿对离子型稀土矿样双电层厚度、颗粒级配和抗剪强度参数的影响规律。试验结果表明:浸矿作用下,对粒径小于0.075 mm的矿样,当硫酸铵溶液浓度小于2%时,随着溶液浓度增大,矿样颗粒间黏聚力减小,内摩擦角增大;当硫酸铵溶液浓度在2%~3.5%之间时,随着溶液浓度增大,矿样颗粒间黏聚力增大,内摩擦角减小。

秉持“全域旅游”的理念 梳理文旅产业的思路——“全域旅游”对苏北生态文旅模式发展的可行性研究

江苏省苏北五市(徐州、连云港、盐城、淮安、宿迁)具有联合发展的各项优势,在"全域旅游"视角下,从区位条件、市场资源条件、联合发展条件入手,对苏北圈生态文旅的几种路径模式进行了初步研究,并分析了发展模式带来的积极影响。

基于矿体干密度空间变异性的临界注液强度计算

以福建某离子型稀土矿为研究对象,通过现场取原状矿样分析了矿体干密度的空间变异性。运用GEO软件建立模型,分析了矿体干密度对临界注液强度的影响。结果表明:矿体干密度在不同深度均具有中等以上的空间相关性,当取样深度由2m增加到11m时[1],等效干密度先快速增大后趋于稳定;矿体干密度由1.35g/cm^3增加到1.59g/cm^3时,临界注液强度由2m^3/m^2d下降到0.38m^3/m^2d;考虑矿体干密度空间变异性的临界注液强度为0.2m^3/m^2d,与实际临界注液强度的差值为0.05m^3/m^2d,不考虑矿体干密度空间变异性的临界注液强度为0.38m^3/m^2d,与实际临界注液强度的差值为0.13m^3/m^2d,说明在进行临界注液强度计算时必须考虑矿体干密度的空间变异性。