固体NaOH/Na_(2)SiO_(3)激发矿粉/粉煤灰-炉渣基注浆材料性能研究

以矿粉和粉煤灰-炉渣作为前驱体,其中粉煤灰、炉渣以质量比4:1共同粉磨制备前驱体之一,以NaOH和Na_(2)SiO_(3)配制模数为1.2的固体激发剂,制备碱激发注浆材料。研究粉煤灰-炉渣的掺量、激发剂的掺量(以Na_(2)O计)对注浆材料工作性能和力学性能的影响,并通过扫描电镜(SEM)和能谱分析(EDS)对水化产物进行物理化学表征,使用核磁共振分析注浆材料孔结构特征。研究结果表明:粉煤灰-炉渣掺量为50%的注浆材料的28 d最大抗压强度达31.25 MPa。水化产物主要为C-A-S-H凝胶,浆液结石体内部孔隙主要为胶凝孔(孔径<10 nm)和过渡孔(孔径为[10~100) nm),占比超过90%。

关于数论函数方程S(SL(n^2))=φ(n)的解

利用φ(n)和S(n)和SL(n)的基本性质并结合初等数论方法研究了方程S(SL(n^2))=φ(n)的可解性,证明并给出该方程仅有正整数解n=1,24,25,50.这里对任意的正整数n,φ(n)、S(n)和SL(n)分别表示关于n的Euler函数、Smarandache函数和Smarandache LCM函数.

与Euler函数有关一个方程的正整数解

研究了不定方程φ(abcd)=2(φ(a)+φ(b)+φ(c)+φ(d))的可解性问题,利用初等方法给出了该方程所有的正整数解,其中φ(n)是Euler函数。

与Euler函数φ(n)有关的几个方程

研究了方程φ(x-φ_2(x))=2与φ_2(x-φ_2(x))=2的正整数解的问题,利用初等方法给出了这两个方程的所有正整数解,其中φ(n)是Euler函数,φ_2(n)是广义Euler函数.

数论函数方程φ_2(n)=S(n^(12))的解

利用数论函数φ(n),φ_2(n),S(n)的基本性质并结合初等数论方法,研究了方程φ_2(n)=S(n^(12))的可解性,证明并给出该方程仅有正整数解n=480。

与Euler函数有关的一个方程的正整数解

利用初等方法研究了不定方程φ(xy)=7φ(x)+9φ(y)的可解性问题,并且给出了该方程所有的正整数解,其中φ(n)是Euler函数。

运营期渗漏水隧道注浆材料适用性

根据运营期渗漏水隧道注浆治理对注浆材料的要求,研究普通硅酸盐水泥、水泥-水玻璃、超细水泥及聚合物水泥主要性能参数,设计开元隧道3个地质条件相似试验段,采用普通水泥、超细水泥及聚合物水泥进行现场注浆,通过雷达探测及现场工况进行注浆效果评估,结合注浆技术可行性、注浆效果及经济性,分析运营期隧道不同渗漏水条件下注浆材料适用性。研究结果表明:聚合物水泥浆液流动度、结石率及结石体强度较大,聚合物水泥浆液对含水构造渗漏水通道封堵密实;超细水泥适用于微孔隙及微裂隙渗水区域,聚合物水泥适用于裂隙密集渗漏水区或表面渗水区,普通水泥适用于空洞较大区域,水泥-水玻璃浆液适用于流量水压较大漏水区域。

富水破碎岩体注浆加固模拟试验及应用研究

设计了一套适用于富水破碎岩体的注浆加固模拟试验装置。选用PO42.5水泥、SAC42.5水泥和自主研发材料对富水破碎灰岩体进行了注浆加固试验。在分析加固结石体的单轴压缩试验结果的基础上,研究了注浆压力、注浆材料和破碎岩体间泥质充填物对注浆加固效果的影响和作用规律。采用极差分析法确定了影响注浆加固效果的主控因素及各因素间相互作用关系。验证了自主研发材料用于富水破碎岩体注浆加固治理的效果显著优于传统水泥材料。将上述试验结论成功用于指导工程实践,取得了良好的注浆治理效果。

矸石基含水层注浆改造新型材料实验与应用

高承压灰岩含水层上煤炭开采,经常需要对强含水层进行注浆改造,因含水层发育规模巨大,注浆材料用量动辄数万吨。在充分利用地下工程址区厂矿企业固体废弃物煤矸石基础上,研发了一种适用于含水层改造的新型无机注浆材料。通过组分筛选试验、力学性质测定试验、获取了材料的抗折强度、抗压强度、渗透系数等宏观力学性能;采用SEM微观分析手段,分析了注浆结石体的微观结构性能。综合力学性能、经济因素、环境效益,对比了新型材料与常规注浆材料的适用性。结合现场试验,验证了新型注浆材料的效果。研究结果表明:在水泥含量为35%时,新型注浆材料的早期强度与后期强度均高于水泥含量为40%时水泥-黏土浆液的同期强度。材料的最佳配合比为水泥30%,黏土10%,煤矸石60%。该材料体系结石体28 d抗压强度3.4 MPa,28 d抗折强度1.7 MPa,渗透系数1.794×10-7m/s,能够满足含水层改造需求,对类似工程具有借鉴作用。

大变形软岩巷道2次耦合支护参数优化

山东省菏泽市彭庄煤矿西翼-500 m水平行人大巷属于典型中深部软岩巷道,由于支护对策不合理导致围岩变形破坏剧烈。为了得到围岩的变形规律及破坏机制,进行矿压监测、松动圈探测、围岩物理力学参数测试、地应力测试等研究,并提出2次耦合支护方案。为进一步研究2次耦合支护力学机制,对初次支护和2次支护后围岩塑性区与应力分布特点以及初次支护后10~60 d内进行2次支护围岩变形规律进行数值模拟分析。研究结果表明：2次耦合支护能有效控制围岩塑性区的发展,改善应力分布状态,最佳2次支护时间为巷道初次支护后的30~40d。2次耦合支护能有效控制围岩稳定,减小围岩变形,能为类似软岩巷道支护工程提供一定的参考。

壁后充填膏体监测技术与膏体长期稳定性研究

矸石膏体充填开采技术是解决建筑物下、铁路下、水体下和承压水上压煤的重要途径,充填效果评价一般采用在地面设置岩移观测站的方式,评价周期往往较长,费用较高。基于自主知识产权的KJ216顶板压力在线监测系统,包括耐高温、高压、防水的充填体变形监测仪、压力传感器和温度传感器等,研制了充填体性能在线监测系统并用于岱庄煤矿2351工作面。监测结果表明:充填体在采空区后方80m左右被压实并趋于稳定;上覆岩层的总变形量在300mm左右,其中充填体的变形量在104.3mm左右,充填体压缩率为5%;充填体的水化温度54℃,对充填体早期强度有促进作用;水化反应在第2天最为强烈,4天以后趋于稳定。

珠海软土物理力学性质指标间相关关系分析

本文研究了珠海软土949份土工试验资料,通过数理统计的方法分析了珠海软土物理性指标之间、物理性指标与力学指标之间的相关关系,按照相关系数对线性相关程度进行了分级,发现部分指标间具有高度线性相关和显著线性相关的特点,可以作为该地区工程建设的参考。

珠海港地区软土的岩土工程性质简析

本文论述了珠海港地区软粘土的工程地质特征,在此基础上以丰富的现场十字板剪切试验、标贯试验和室内土工试验资料比较系统地研究了各软黏土层的物理性质、抗剪强度、压缩固结特性和渗透性,并对可能带来的岩土工程问题进行了简要的分析,对于类似地区的工程实践具有一定的借鉴意义。

膏体充填材料配比试验与水化反应机理研究

针对目前我国建筑物下、铁路下、水体下压煤现状,结合煤矿固体废弃物煤矸石和电厂粉煤灰造成的环境污染情况,从淄博矿业集团岱庄煤矿的生产实际出发,对膏体充填材料进行了优化配比试验及水化反应机理研究。结果表明:配比P10可作为最优配比试验结果,即胶结料:粉煤灰:煤矸石为1∶4∶6,质量浓度为74%;膏体材料不同龄期的XRD衍射图谱表明水化产物主要是CH(氢氧化钙)、AFt(钙矾石)和C-S-H(硅酸钙)凝胶,不同龄期水化产物中各物质相对含量不一样;扫面电镜表明膏体材料水化8h已经生成了一定量的钙矾石,1d可见片状物质的C-S-H凝胶,水化7d后局部生成大块的棱柱状凝胶。

切实把生产发展放在新农村建设的首位

建设社会主义新农村是党中央深刻分析和科学把握我国经济社会发展规律，从我国农业、农村发展的客观实际和全面建设小康社会、加快推进社会主义现代化的全局出发作出的重大战略决策。

深井工作面断层滞后突水机制与防治关键技术

针对煤矿深部岩体断层滞后突水具有隐蔽性、滞后性及防治难度大等特点,结合王楼煤矿3采区13301工作面开采过程断层滞后突水治理工程,在水文地质和水源探查分析的基础上,研究了采动作用下断层滞后突水机理,研发了一种低成本水泥基注浆材料,能够保证工程突涌水治理需求,与普通水泥材料相比,节约了材料成本约60%。将新型水泥基注浆材料应用于断层滞后突水治理工程,结合注浆治理过程工作面涌水量变化及注浆效果关键评估技术,现场裂隙发育形成的导水通道被拦截,水力通道被阻断,有效控制了工作面涌水量,达到预期堵水效果。

数论函数方程φ_2(n)=S(n^(10))的解

利用数论函数φ(n),φ_2(n),S(n)的基本性质并结合了初等数论方法研究了方程φ_2(n)=S(n^(10))的可解性,证明并给出该方程仅有正整数解n=320,441,882,1681,3362。

两个数论函数方程解的探讨

对于任意正整数n,利用伪Smarandache函数Z(n)、Smarandache LCM函数SL(n)以及Euler函数φ(n)的基本性质结合初等方法,研究了方程Z(SL(n))=φ2e(n)(e=1,2)的可解性,给出并证明了上述两个方程的所有正整数解。

方程S(SL(n))=φ^2(n)的可解性

主要利用初等方法和解析方法,对包含Smarandache函数和Euler函数的方程S(SL(n))=φ~2(n)进行研究,并给出了方程的两个正整数解。

大断面灰岩巷道支护优化数值模拟研究

在地质条件发生改变的情况下,针对店坪煤矿支护形式单一的现状,在详细调查生产地质条件的基础上,采用数值模拟的方式对店坪煤矿8#巷道进行优化。结果表明:在裸巷及现有支护条件下,巷道都能达到使用要求;在裸巷条件下巷道应力集中系数最大为2.6137,最大变形量为88.92mm;现有支护条件下巷道应力集中系数最大为2.5256,最大变形量为44.35mm;建议在8#煤层顶板相对完整区采用裸巷支护的方式,在局部破碎区采用加强支护的方式。