加载频率对饱和珊瑚砂剪切模量硬化和衰退特性的影响

为探究循环加载频率f对珊瑚砂动剪切模量硬化和衰退特性的影响,采用不同f(0.01Hz、0.05Hz、0.1Hz、0.5Hz、1Hz)的分级和单级加载模式,开展中密、均等固结、应力控制的饱和珊瑚砂不排水循环剪切试验。珊瑚砂的孔压门槛剪应变(低于该应变不会产生超静孔压)和模量门槛剪应变(低于该应变不会产生剪切模量衰退)的大小基本相同,可统一称为门槛剪应变γ_(th),且γ_(th)值的大小不受f的影响。低应变(≤γ_(th))时,动剪切模量G随循环剪应变幅值γ_(a)的增大而增大,与施加的循环应力比(CSR)呈二次多项式关系,模量硬化指数δ_(s)最大可达1.2;高应变(>γ_(th))时,G-γ_(a)关系曲线不受f的影响,模量衰退指数δ_(d)可表示为γ_(a)的负幂函数;G随循环次数N增大而衰退的速率随f的增大而减小,与f相关的δ_(d)可表示N的显式表达式。

沉积方向对珊瑚砂动剪切模量及阻尼比的影响

复杂地质赋存环境下珊瑚砂具有显著的各向异性特征,颗粒的沉积方向显著影响其动力特性。对南沙岛礁珊瑚砂开展均等固结的共振柱试验,探究了珊瑚砂颗粒的沉积方向角φ(沉积面与水平面的夹角)和初始有效固结围压σ0’对其动剪切模量G和阻尼比λ的影响。在给定φ下,G随剪应变幅值γ_(a)增大而减小的速率随σ0’的增大而增加;给定σ0’下,G随γ_(a)增大而减小的速率随φ增大呈现先减后增的趋势,φ=60°时G—γ_(a)曲线位于最下方。最大动剪切模量G_(0)随φ的增大表现出先减后增的现象,且φ对G_(0)的影响随σ0’的增大而降低。建立了考虑φ和σ0’影响的修正Hardin模型,预测和量测的G_(0)值偏差小于10%。动剪切模量比G/G_(0)—γ_(a)曲线对φ不敏感,结合修正Hardin模型和Davidenkov骨架曲线预测和量测的G值偏差小于15%。在陈国兴等(2006)提出的阻尼比经验模型中引入φ影响的修正项,预测和量测的λ值偏差小于20%。

各向异性固结下饱和珊瑚砂的不排水循环反应特性

珊瑚砂是海洋成因的碳酸盐土,碳酸钙含量大于90%,由于其赋存条件特殊,波浪与地震作用导致珊瑚砂的循环应力状态异常复杂。为探究复杂静、动应力状态下饱和珊瑚砂的不排水循环反应特性,利用GDS空心圆柱扭剪仪对南沙珊瑚砂开展不同固结条件下90°跳转循环应力路径的系列不排水循环剪切试验。试验结果表明:各向异性固结条件下,超静孔压u_(e)和广义剪应变γ_(g)的增长速率随固结方向角α_(c)的增大而显著增加,而随固结比kc的增大而显著降低。在相同固结条件下,u_(e)和γ_(g)的增长速率随循环加载方向角α_(σ)的增大表现出先增后减的趋势。提出循环偏应力比q_(a)/S_(PT)(循环偏应力幅值q_(a)与不排水单调剪切试验得到的相变强度SPT之比)作为循环应力水平指标,不同的固结条件和循环加载路径下,饱和珊瑚砂的抗液化强度曲线有唯一性,且q_(a)/S_(PT)与失效循环次数N_(L)呈负幂函数关系。结合修正的SPT预测公式,以q_(a)/S_(PT)作为表征复杂静、动应力条件下抗液化强度指标更具简单且适用范围宽的优点。

不同循环加载方式下饱和珊瑚砂的液化流动特性

循环荷载作用下饱和砂土的超静孔压累积是导致土体液化的原因,将可液化砂土视为流体是一种较新的液化研究思路。通过循环应力主轴90°跳转和连续旋转的均等固结、不排水循环剪切试验,探究了不同循环加载方式下饱和珊瑚砂的液化流动特性,发现以初始表观黏度η0规准的表观黏度比η/η0与超静孔压比ru的关系受循环应力路径的影响显著,η/η0随ru的增大而渐进衰退;而平均流动系数k随r_(u)的增长呈指数函数形式增大。循环应力比CSR(CSR=0.25~0.40)和循环加载频率f(f=0.1~1 Hz)对η/η0-ru和k-r_(u)关系的影响均不敏感。不论循环应力主轴90°跳转或连续旋转,发现表观黏度梯度和平均流动系数梯度均随ru的增大呈现出先增后减的特征,其反转点的ru≈0.9,可视为饱和珊瑚砂由固态向液态转变的相变孔压比ruth,以相应的相变平均流动系数k_(th)规准的k/k_(th)-r_(u)的所有试验数据点处于一个窄带内,且k/k_(th)随r_(u)增长服从指数函数关系。

不同循环应力路径下饱和珊瑚砂体应变的发展特征

地震、波浪引起排水或部分排水状态的饱和砂类土体应变的累积,会导致地表、海床和附近结构物的显著破坏,且饱和砂土排水循环加载的体应变增长与不排水循环加载的孔压增长存在定量的对应关系。通过对饱和珊瑚砂开展系列均等固结条件下排水循环剪切试验,探讨了初始相对密度Dr、循环应力路径及应力水平(CSR)对饱和珊瑚砂体应变发展特征的影响。试验结果表明,同一Dr和CSR下,残余体应变εvd,ir随短长轴比和在0°~90°时的椭圆倾角存在单调增长关系。不同Dr、循环应力路径和CSR下饱和珊瑚砂εvd,ir随循环次数N的发展曲线具有统一性,提出了两者的显式关系式。饱和珊瑚砂残余体应变极值(εvd,ir)u与εvd,ir-N关系曲线的收敛速度与Dr、循环应力路径和应力水平密切相关。引入单元体循环应力比USR来表征不同循环应力路径和CSR下饱和珊瑚砂的εvd,ir,发现同一Dr下,(εvd,ir)u与USR存在正相关线性关系,εvd,ir-N曲线的收敛参数CN1与USR存在正相关线性关系,CN2与USR存在负幂函数关系,即USR越大,εvd,ir-N曲线收敛越慢。相同USR下,(εvd,ir)u随Dr的增加而减小,εvd,ir-N曲线收敛速度随Dr的增加而变快。该研究提出的体应变模型为排水循环加载条件下残余体应变的发展机理提供了新的认识。

不同循环应力路径下饱和珊瑚砂超静孔压增长的改进应力模型

为探究复杂循环加载下不同相对密实度D_(r)的珊瑚砂超静孔压u_(e)增长特性,利用GDS空心圆柱扭剪仪对饱和珊瑚砂进行了系列循环应力主轴90°跳转的均等固结不排水循环剪切试验。试验表明,循环应力路径、应力水平和D_(r)显著影响饱和珊瑚砂u_(e)增长模式;建立了适用于不同D_(r)和循环加载模式的超静孔压比r_(u)表达式,引入单元体循环应力比USR作为表征复杂循环应力路径的应力指标,给出了模型参数λ_(1)和θ基于USR和D_(r)的表达式。所建立的r_(u)表达式对复杂循环加载模式下不同D_(r)的饱和珊瑚砂r_(u)增长有较好的预测效果。文献中不同类型砂的试验数据独立验证了所建立的r_(u)表达式的适用性。

循环加载频率对饱和珊瑚砂液化特性的影响

人们对循环加载频率f对饱和石英砂液化特性的影响已进行大量的不排水循环试验研究,但循环加载频率f对饱和珊瑚砂液化特性的影响尚未引起重视。为探究f对饱和珊瑚砂液化特性的影响,针对中密、均等固结的饱和珊瑚砂试样,开展了f=0.01~1.00 Hz、循环主应力路径90°跳转的系列不排水循环剪切试验。试验表明:孔压比ru和广义剪应变γg的增长速率随f增大而降低,到达初始液化所需的液化次数NL随f增大而增大;不同循环加载方式引起的广义剪应变幅值γga与峰值孔压比rumax存在事实上的唯一性关系,且γga可表示为以rumax为自变量的正切函数;f的增大会减弱试样的剪胀性。引入单元体循环应力比USR作为施加于试样的循环应力水平指标,USR-NL关系曲线随f的增大而移向右上侧,不同f的USR-NL关系曲线均服从相同形式的负幂函数。这意味着饱和珊瑚砂的抗液化强度随f的增大而增大。

金塘海峡海洋土动剪切模量与阻尼比特性研究

为探究金塘海峡各类海洋土的动剪切模量G与阻尼比λ特征,对金塘海峡四个钻孔不同埋深的各类原状海洋土进行了系列室内共振柱试验,试验结果表明:(1)各类海洋土均呈现出"低剪切模量,高阻尼比"的强非线性与滞后性特性;各类海洋土的最大动剪切模量Gmax均随埋深的增加而增大,且粉质黏土、粉土、粉质黏土混粉砂、粉砂的Gmax随埋深的增长速率依次减慢。(2)随着埋深的增加,各类海洋土的G/Gmax―γ曲线移向右上侧,非线性特性减弱;相反,λ-γ曲线移向右下侧,土体的滞后性减弱。(3)给出了金塘海峡各类海洋土G/Gmax―γ和λ-γ曲线随埋深变化的参数值。

循环预剪对饱和粉土不排水单调剪切特性的影响

为探究循环预剪对饱和粉土力学性质的影响,本文系统开展了多循环加载历史对饱和粉土不排水剪切特性影响的试验研究。利用空心圆柱扭剪仪,针对饱和粉土(Dr=50%)进行了不同循环应力比和循环加载方式的循环预剪和二次固结静剪试验。试验结果发现:随着液化水平的提高,饱和粉土重固结所产生的体应变逐渐增大,应变硬化逐渐增强,相变强度SPT逐渐提高,但相变有效内摩擦角变化不大。在围压不变的前提下,体应变、应力应变关系、有效应力路径、相变强度SPT以及相变有效内摩擦角几乎与前期加载的循环应力比和循环加载方式无关。本文研究对粉土地区的工程建设具有实际参考价值。

不同海域海洋土动剪切模量与阻尼比的比较研究

为探究海洋土动剪切模量G与阻尼比λ随深度H的变化特征,对渤海湾海域3个钻孔不同深度粉质黏土开展系列共振柱试验,并与文献中不同海域的各类海洋土和陆域土的应变相容的G与λ进行了比较。研究发现:渤海湾粉质黏土呈现"低剪切模量,高阻尼比"的强非线性与显著滞后性特征,应变相容的G和λ分别随H增加而增大或减小;各类海洋土的最大动剪切模量Gmax均随H增加而规律性增大;当H相近时,不同海域海洋土较陆域土具有更强的非线性、更显著的滞后性和更大的小应变阻尼;且各类海洋土应变相容的G与H存在显著的相关性,给出了具有较好普适性的各类海洋土Gmax、G与H的经验预测方程。

循环加载方向对饱和珊瑚砂液化特性的影响

随着南沙珊瑚岛礁及近岸军事和民事功能设施的不断建设,珊瑚岛礁工程的地震安全已成为一个具有挑战性的问题。细粒含量FC对陆域饱和石英砂液化特性的影响已被广泛研究,但FC对吹填珊瑚岛礁的饱和珊瑚砂液化特性的影响鲜有报道。利用GDS空心圆柱扭剪仪,对南海珊瑚砂进行了一系列不同循环加载方向角的均等固结不排水试验,探讨了90°突变应力路径下主应力方向角αd和细粒含量FC对饱和珊瑚砂液化特性的影响。试验发现:以零有效应力状态作为初始液化判据,当0°≤αd≤45°时,饱和珊瑚砂的液化强度随αd的增加而减小;当0%≤FC≤30%时,液化强度随FC的增加而减小。提出了基于广义剪应变幅值γga和细粒含量FC的饱和珊瑚砂超静孔压发展模型;引入单元体液化强度指标USR的定义,基于二元介质理论,建立了不同试验条件下饱和珊瑚砂15次循环加载的液化强度USR15与等效骨架孔隙比e_(sk)*的统一表达式,并用文献中的试验数据独立验证了该方法的适用性。

初始主应力方向角对饱和珊瑚砂液化特性影响的试验

为探究不同的初始主应力方向角α0条件下南沙岛礁饱和珊瑚砂的液化特性,对饱和珊瑚砂进行了一系列不排水循环扭剪试验。试验结果表明:①α0对饱和珊瑚砂液化特性的影响显著;α0≠45°时的超静孔压ue不会到达初始有效平均主应力p’0;但α0=45°时ue会达到p’0。②不同α0条件下试样各应变分量发展形式的差异显著,但均会产生较大的广义剪应变幅值?g a,且超静孔压比ue/p’0与?ga之间的相关性可表示为正切函数。③以惯用的循环应力比CSR作为应力水平指标时,对于给定的CSR,到达液化标准所需的循环次数NL随着α0的增大而减小;采用本文定义的修正循环应力比CSRM作为应力水平指标时,不同α0条件下CSRM与NL的关系曲线规准化为一条曲线,且文献中3种饱和砂土的原始试验数据也验证了CSRM的适用性。

复杂应力条件下饱和珊瑚砂各向异性试验研究

各向异性是珊瑚砂的固有属性。对饱和南沙珊瑚砂开展了一系列不排水单向剪切试验,探究了固结应力方向角α_(0)和单向加载方向角α_(m)对饱和珊瑚砂不排水反应的影响。α_(0)和α_(m)对饱和珊瑚砂的不排水反应均有显著影响,且α_(0)与α_(m)的耦合作用对其不排水反应的影响更为复杂。对所有试验的应力条件,饱和珊瑚砂的超静孔压ue均呈现出先增大后减小的趋势。α_(0)不同时饱和珊瑚砂的相变强度S_(PT)、有效内摩擦角Φ_(PT)与α_(m)的关系存在显著差异。发现饱和珊瑚砂的相变强度S_(PT)与无量纲参数β存在事实上的线相关性,其中,β是以α_(0),α_(m)为变量的余弦函数。随着广义剪应力q_(g)的增大,饱和珊瑚砂呈现出明显的应变硬化现象。

珊瑚砂动剪切模量预测的应变-损伤状态耦合模型

对南海饱和珊瑚砂进行了4类不同加载模式的不排水动三轴试验,研究了不同相对密度Dr和平均有效围压σ’0下加载第一周的动剪切模量比G1st/G0与剪应变幅值γa的关系,G1st/G0受Dr的影响很小,随σ’0的增大而增大。由于分级加载过程中土体结构与相对密度发生改变,在γa>3×10^-4时,应变控制的分级循环加载获得的G1st/G0-γa曲线位于等应变幅值循环加载获得的G1st/G0-γa曲线的上方。结合两类试验结果,给出了饱和珊瑚砂的G1st/G0-γa模型。基于弹性应变能理论,提出了可以描述土体损伤状态的状态参数Pd(damage parameter),探究了不同加载模式下动剪切模量比G/G0随土体损伤状态参数Pd的发展规律。在双对数坐标中,同一应变幅值下的(1-G/G0)-Pd可用直线表示,其斜率与应变幅值γa和历史加载过程中的最大应变幅值γa,max有关。结合G1st/G0-γa和G/G0-Pd关系,给出了可以同时反映应变幅值和破坏状态影响的珊瑚砂动剪切模量预测模型。

两万元开家具改制店

一、市场定位 回收旧家具，并改制成目前市场流行的新样式，对大多数工薪阶层来说，是个很不错的选择。同时．不少需要租房、换房的年轻人，也经常到旧家具改制店添置一些新家具，因此开家具改制店市场潜力广阔。

两万元开家“家具改制店”

一、市场定位 将旧家具进行回收，改制成目前市场流行的新样式，对大多数工薪阶层来说，是个很不错的选择。同时，不少离家在外找工作需要租房、换房的年轻人，可以从“旧家具改制店”添置一些新家具。

下班买点生活用品没走寻常路发生交通事故属于工伤吗

案情简介贾某，男，1979年10月31日生，系东北某省某县黑土地村三组村民。2005年，贾某来到中西部某城市幸福市打工，一直从事保安工作。2010年7月，贾某进入服务好物业管理有限责任公司工作，双方订立了履行期从2010年7月至2013年7月的劳动合同。