回火温度对Q690D低碳贝氏体钢组织性能的影响

低碳贝氏体钢因强度高、韧性好,被广泛应用,Q690D是其中的高强度焊接结构钢。针对Q690D原生产工艺复杂、成本高、交货周期长、成品力学性能差等问题,通过金相显微镜和力学性能测试,研究了回火温度对Q690D低碳贝氏体钢显微组织和力学性能的影响。结果表明:试验钢在450~550℃温度回火后,综合力学性能最佳,抗拉强度为817~838 MPa,屈服强度为718~722 MPa,屈强比≤0.86,伸长率为18.5%~20%,-20℃冲击吸收能量达到216~249 J,完全满足国标对Q690D的性能要求,此时试验钢显微组织以板条贝氏体为主,存在少量粒状贝氏体及残余奥氏体。随着回火温度的升高,试验钢中板条贝氏体发生分解,析出物逐渐增多,铁素体再结晶并长大;宏观上表现为试验钢的抗拉强度下降,伸长率逐渐升高,钢板的屈服强度先升高后降低。

轴承套圈用钢管内折原因分析与工艺改进

在使用热轧GCr15圆钢斜轧生产轴承套圈用毛管过程中,发现部分钢管存在螺旋状内折缺陷,且缺陷在整根钢管上呈随机分布。借助低倍酸洗检验、金相检验、扫描电镜及能谱分析等试验方法对毛管内折缺陷进行了系统分析,结果在内折裂纹和附近基体上均发现了结晶器保护渣成分,两者微区能谱成分显示均含有结晶器保护渣最具特征的Na元素,同时夹渣中CaO/SiO_(2)≈1。利用排除法确定了管坯生产过程中结晶器液面波动引起的保护渣卷渣是造成钢管内折的主要原因,连铸过程工艺追踪发现第6流结晶器液面波动幅度最大,达12 mm,超出正常波动范围(±5 mm),持续时间40 min,执行了甩坯操作。同时对内折形成机理进行了分析。通过控制连铸关键工艺浸入式水口直径为32 mm,拉速1.0 m/min,连浇炉次钢水过热度10~30℃等工艺措施,结晶器液面长时间(≥10 min)剧烈波动(相对液面波动振幅>5 mm)发生时间占整个浇次总时间的百分比由最差时的15%下降至3%以下,提升了连铸坯内部质量,避免了毛管内折缺陷的发生。

成分对CAFE法凝固组织模拟计算的影响

运用元胞自动机(CA)与有限元(FE)相耦合模型的ProCAST软件,模拟计算了Q345钢铸坯的凝固组织,比较了不同合金成分含量对凝固组织的影响。研究结果表明,综合考虑铸坯质量,在不改变边界条件与形核动力学参数的条件下,合金成分w(%)选取0.18C、1.60Mn、0.35Si为宜。

Q345钢凝固过程晶粒竞争机制的模拟计算

运用元胞自动机(CA)与有限元(FE)相耦合模型的Pro CAST软件,模拟计算了Q345钢铸坯的凝固组织及晶粒形核与长大机制,比较了不同硫磷含量对凝固组织的影响。结果表明,晶粒竞争生长,择优取向为<100>方向。综合考虑铸坯质量,在不改变边界条件与形核动力学参数的条件下,有害杂质元素硫磷w(%)选取0.02%P、0.04%S为宜。

扩孔钢酸洗后表面色差形成原因

HR440/580HE扩孔钢酸洗后表面出现色差缺陷。通过化学成分分析、微观分析及能谱分析等方法对色差的形成原因进行了分析。结果表明:热轧板色差是因为局部团簇状氧化铁皮分布导致可见光漫反射,团簇状氧化铁皮越多,漫反射越严重,形成了反光差异,视觉感官为颜色深浅不一的条带状色差;热轧板表面残存铁橄榄石氧化铁皮,比普通氧化铁皮更难去除,造成酸洗效果差异,形成酸洗板表面色差。

铈对低镍铬锰氮奥氏体不锈钢晶间腐蚀的影响研究

针对不同稀土Ce含量的低镍铬锰氮奥氏体不锈钢,采用电化学动电位再活化法和Cu-CuSO4-16%H2SO4热酸浸泡法研究了两种热处理状态下不同铈含量试样的晶间腐蚀程度。研究结果表明:两种热处理状态下,未添加稀土试样腐蚀最严重。不同稀土含量的试样750℃敏化处理2 h比650℃敏化处理2 h腐蚀程度略重。从两组试验的金相显微组织照片和EPR活化率数据来看,两种热处理状态稀土Ce含量为0.053%时奥氏体不锈钢抗晶间腐蚀能力最强,但当铈含量增加到0.067%时,试样腐蚀又开始恶化。

热处理对低镍铬锰氮奥氏体不锈钢晶间腐蚀的影响

采用交流阻抗谱法和电化学动电位再活化法研究热处理制度对低镍铬锰氮奥氏体不锈钢晶间腐蚀敏感性的影响。结果表明：在550～750℃范围内,晶间腐蚀敏感性随着温度的升高和保温时间的延长而增强。950℃热处理试样无腐蚀倾向。