共混工艺对PA6/POE-g-MAH/OMMT共混物形态和性能的影响

采用2种不同的共混工艺制备了马来酸酐接枝(乙烯/辛烯)共聚物(POE-g-MAH)/有机蒙脱土(OM-MT)/尼龙6(PA6)复合材料.借助扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)和X射线衍射(XRD)等手段对复合物的形貌和结构进行了表征,并测试了复合材料的热力学性能.实验结果表明工艺1(两次熔融)条件所得到复合材料为"沙袋结构"(POE-g-MAH/OMMT),粒子较均匀地分散在PA6中;而由工艺2(多元共混)制得的复合材料,OMMT只少部分与POE-g-MAH形成尺寸相对较大不均匀的"沙袋结构".同时力学测试结果证实在工艺1条件下具有较均匀分散性POE-g-MAH/OMMT"沙袋结构"可显著提高三元共混物的缺口冲击强度,其增韧粒子的界面效应和空洞化是提高冲击强度的主要原因.

PBA/P(MMA-ITA)核壳粒子对PA6增韧增强研究

采用乳液聚合法合成了聚丙烯酸丁酯(PBA)、聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA)/衣康酸(ITA)、PBA/P(MMA-ITA)等粒子,并将其与聚酰胺6(PA6)按不同比例共混挤出。通过采用扫描电子显微镜(SEM)、差示扫描量热仪(DSC)、力学性能测试等对增韧粒子及其试样进行表征。结果表明:PBA/P(MMA-ITA)粒子增韧增强效果比其他粒子要好,冲击强度和拉伸强度分别提高了214.3%和15.4%。

POE-g-MAH/OMMT对PA6的增韧机理研究

制备了马来酸酐接枝(乙烯/辛烯)共聚物(POE-g-MAH)/有机蒙脱土(OMMT)增韧粒子,并以其增韧尼龙(PA)6。研究表明,随着增韧粒子中OMMT含量的增加,PA6/POE-g-MAH/OMMT共混物的缺口冲击强度呈现先增加后降低的变化趋势。这一性能变化与增韧粒子中OMMT质量分数对增韧粒子分散粒径的影响密切相关。在增韧粒子质量分数相同的情况下,较小的分散粒径和基体韧带厚度,有利于基体韧带从平面应变状态到平面应力状态的转变,有利于基体塑性变形的发生,从而消耗较多能量,导致缺口冲击强度增加。

球磨法制备POE-g-MAH／OMMT增韧母粒及其对PA6增韧改性

通过球磨法制备马来酸酐接枝(乙烯-辛烯)共聚物(POE-g-MAH)/有机化蒙脱土(OMMT)增韧母粒,并将其用于尼龙(PA)6的增韧改性。结果表明,球磨法制备的POE-g-MAH/OMMT增韧母粒尺寸比较均匀,有少量POE-g-MAH进入OMMT片层之间,导致OMMT片层间距有所增加。POE-g-MAH/OMMT增韧母粒在PA6基体中分布较均匀,但有轻微的团聚现象。随着POE-g-MAH/OMMT增韧母粒含量的增加,PA6/(POE-g-MAH/OMMT)共混物缺口冲击强度呈上升趋势,且当增韧母粒质量分数超过15%时,PA6/(POE-g-MAH/OMMT)共混物的力学性能优于PA6/POE-g-MAH共混物。当增韧母粒质量分数为15%、POE-g-MAH/OMMT母粒质量比为80/20时,PA6/(POE-g-MAH/OMMT)共混物缺口冲击强度和拉伸强度达到最高。

PBA/OMMT制备及其对PA6力学性能的影响

用十二烷基磺酸钠(SDS)将Na基蒙脱土(MMT)改性成有机蒙脱土(OMMT),采用原位聚合法制备了聚丙烯酸丁酯(PBA)/OMMT,并将其按适当比例添加到尼龙6(PA6)中。通过红外光谱仪、差示扫描量热仪等表征了OMMT、PBA/OMMT的结构,并检测了PA6/PBA/OMMT复合材料的力学性能。结果表明:添加5%的PBA/OMMT后,PA6/PBA/OMMT复合材料的拉伸强度提高了23.1%,缺口冲击强度的降低幅度有所减缓。