铸造奥氏体不锈钢CK3MCuN凝固与析出热力学模拟

采用FactSage8.2热力学计算软件对铸造奥氏体不锈钢CK3MCuN的平衡凝固及冷却过程相变以及基于Scheil-Gulliver冷却模式下的非平衡凝固过程展开研究。结果表明,平衡凝固过程中Fe、Ni元素易于奥氏体枝晶干偏聚,Cr、Cu、Mo、C及N元素随着凝固过程的进行易于枝晶间富集,并且Cu偏析逐渐减弱,Fe、Cr及Ni的偏析逐渐增强;非平衡凝固过程中Fe、Ni元素为负偏析,Cr、Mo、Cu、N及C为正偏析,其中Cr、Mo元素在凝固末期的残余液相中偏析非常严重。平衡转变过程中析出主要的金属间相为σ与Laves相,其最大析出量分别为18.1%与12%(质量分数);非平衡凝固过程析出主要的金属间相为σ相,其最大析出量为0.7%。平衡转变过程:Mo促进σ与Laves相的形成,N促进Cr2N析出、抑制σ与M23C6碳化物的形成,Cu有利于ε-Cu相的形成;非平衡凝固过程:Mo促进σ相与δ铁素体的形成,N促进Cr2N析出、抑制δ铁素体形成,Cu能够抑制δ铁素体的形成,但是对Cr2N和σ相基本没有影响。

CN7M铸造奥氏体不锈钢凝固与析出热力学模拟

利用Thermo-Calc热力学计算软件中的Phase Diagram模块、Scheil-Gulliver凝固模型以及专业的TCFE11铁基数据库,针对CN7M铸造奥氏体不锈钢的凝固与冷却过程的相变路径与主要合金元素对平衡体系垂直截面相图的影响分别展开计算分析,得出CN7M铸造奥氏体不锈钢平衡凝固及冷却过程的相变路径和非平衡凝固路径。理论计算结合生产实践表明:CN7M铸造奥氏体不锈钢合适的固溶温度范围为1140~1160℃,铸件的保温时间必须充足以完全消除铸造偏析与各种二次相。

铸造双相不锈钢CD3MWCuN凝固与析出热力学模拟

利用FactSage 8.2热力学计算软件对铸造双相不锈钢CD3MWCuN的平衡凝固及冷却过程相变以及非平衡凝固偏析和相变规律分别进行研究。计算表明:平衡凝固及冷却过程的相变路径为:L→L+δ→L+δ+γ→L+δ+γ+N2→δ+γ+N2→δ+γ→δ+γ+Cr2N→δ+γ+Cr2N+M23C6→δ+γ+Cr2N+M23C6+σ→γ+Cr2N+M23C6+σ→γ+Cr2N+M23C6+σ+Laves→γ+Cr2N+M23C6+σ+Laves+ε-Cu→γ+Cr2N+M23C6+σ+Laves+ε-Cu+α→γ+Cr2N+M23C6+σ+Laves+ε-Cu+α+π→γ+M23C6+σ+Laves+ε-Cu+α+π。平衡转变过程中析出的金属间相为σ相与Laves相,其中σ相富Cr、Mo,贫Ni、W且不含N,而Laves相富Cr、Mo及W,贫Ni、Cu;基于Scheil-Gulliver cooling模式的非平衡凝固相变路径为:L→L+δ→L+δ+γ→L+δ+γ+Cr2N→L+δ+γ+Cr2N+M23C6→L+γ+Cr2N+M23C6+σ→L+M6C+σ。非平衡凝固过程:高温液相中主要的析出相为Cr2N,元素Fe为负偏析,Cr、Ni、Mo、W、Cu、N及C为正偏析,其中元素Cr、Mo及W在凝固末期的残余液相内偏析严重。

铸造镍基合金CW12MW与CW6MC平衡凝固及析出热力学模拟

利用Thermo-Calc(TC)热力学计算软件以及专业的TCNI10镍基数据库,针对铸造镍基合金CW12MW与CW6MC平衡凝固与冷却过程的相变路径以及两种材质的主要合金元素,对各自平衡体系的垂直截面相图的影响分别展开计算分析。计算结果表明:铸造镍基合金CW12MW平衡凝固及冷却过程的相变路径依次为:L→L+γ→L+γ+M6C→γ+M6C→γ+M6C+σ→γ+M6C+σ+M_(23)C_(6)→γ+M6C+σ+M_(23)C_(6)+μ→γ+σ+M_(23)C_(6)+μ,其平衡转变过程中析出主要的金属间相为σ相与μ相,最大相摩尔分数分别为0.27与0.0037,Cr、Mo及W元素主要促进σ及μ相的形成与稳定;铸造镍基合金CW6MC平衡凝固及冷却过程的相变路径依次为:L→L+γ→L+γ+γ′-Ni_(3)(Al,Ti)→γ+γ′-Ni_(3)(Al,Ti)→γ+γ′-Ni_(3)(Al,Ti)+σ→γ+γ′-Ni_(3)(Al,Ti)+σ+δ-Ni_(3)Nb→γ+γ′-Ni_(3)(Al,Ti)+σ+δ-Ni_(3)Nb+M_(23)C_(6)→γ+σ+δ-Ni_(3)Nb+M_(23)C_(6)→γ+σ+δ-Ni_(3)Nb+P+M_(23)C_(6)→γ+δ-Ni_(3)Nb+P+M_(23)C_(6),其平衡转变过程中析出主要的金属间相为σ相与P相,最大相摩尔分数分别为0.17和0.25,Mo含量的增加有利于σ相的形成与稳定,Nb含量的增加主要促进δ-Ni_(3)Nb相的析出。理论计算与生产实践表明,铸造镍基合金CW12MW与CW6MC适宜的固溶温度分别为(1230±14)℃和(1200±14)℃。

马钢新区电厂母线接地刀误合闸分析及处理

本文从一次110kV母线接地刀误合闸事件,分析事件产生的过程和原因,提出了在电力系统建设和运行中,防止类似事件的再次发生,也为已经投运的设备提供合理处理的方法;同时强调电力系统安全生产落实从源头设计开始,也应当是建设、制造、调试、运行和检修部门共同的责任。

浅论换流变压器安装工艺

本文主要论述换流变压器安装工艺。包括施工准备、安装工艺、质量标准、成品保护措施、职业安全健康和环境措施、环境因素辨识及控制措等。

35／10kV变电所负荷分析及设备、导线的选型

针对国电铜陵电厂一期2×600MW工程施工用电问题，依据《国家电网公司输变电工程典型设计（35kV变电站分册）》，立足施工专用供电的角度，从负荷分析人手，通过一系列论汪和选择设备的设置，力求体现施工专用变电所达到经济、实用、可靠的目的。

铁素体不锈钢中合金元素对韧性及晶界腐蚀的影响

通过对0Cr16Ni6不锈钢表面硬度偏低试样分别进行维氏硬度、金相分析以及全谱直读光谱分析,基本明确表面硬度偏低非元素贫化所致,而是表面增碳引起的。

17-4PH马氏体沉淀硬化型不锈钢在热处理下的性能分析

17-4PH马氏体不锈钢通常具有较高屈服强度和抗拉强度及高硬度。同时有一定塑性和韧性,作为马氏体不锈钢,具有良好的耐磨性、耐蚀性、焊接性。因此作为石油化工、核电阀门、航空航天、汽轮机叶片、船舶、核废料桶等以及承受重载荷机械的重要材质之一。通过同炉试棒热处理后理化性能分析进行工艺调整,满足此材质在具体工况下的使用要求。选最优的工艺即均匀化处理+固溶处理+沉淀硬化处理。

基于砂型(芯)3D打印的阀门生产工艺实践

以阀门整体砂型(芯)为例,分别从打印设备、工艺制定、质量评定等环节阐述了3D打印在企业生产应用现状,介绍了砂型3D打印在阀门砂型铸造中的应用。结果表明,3D砂型(芯)表面光洁,模型存在阶梯效应,砂型强度满足生产需求。运用3DP技术结合铸造工艺,生产了材质为Z3CN20-09M,6J300核级截止阀,铸件尺寸精度和表面质量良好,经RT、PT检测均合格,验证了工艺的可行性。

NaSrVO4:Eu^3+燃烧法制备及性能研究

钒酸盐发光材料合成温度低、化学稳定性和热稳定性良好,成为一类非常有应用前景的发光材料。目前工业上主要制备钒酸盐发光材料的方法是高温固相法,但高温固相法存在耗能、耗时等缺点。而燃烧法具有简单、高效、节能的特点在新材料合成与制备中具有很大的应用价值。

师带徒促隐性知识传递

通过"导师带徒",深化知识管理,将大量涌入的新员工这一人力优势转化为人才优势,加快了人才培养步伐,助推了企业的发展。

1Cr13不锈钢硼-碳复合渗工艺及其性能

对1Cr13马氏体不锈钢进行950℃预渗碳6 h复合不同渗硼工艺处理,通过光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)及配套能谱分析仪(EDS)、显微维氏硬度计、XRD、电化学工作站等研究了复合渗工艺以及最终热处理对硼碳复合渗层组织和性能的影响。结果表明,1Cr13钢最佳硼碳复合渗工艺为950℃固体渗碳6 h复合950℃固体粉末渗硼6 h,在此工艺下,渗硼层硬度高达1436 HV0.1,交界层硬度为924 HV0.1,预渗碳层硬度为630~910 HV0.1,基体心部硬度为560~590.7 HV0.1,复合渗层硬度梯度整体较为平缓。EDS检测得出交界层Cr元素含量最高,其质量分数为13.49%。XRD物相检测得出渗硼层中主要是硬度高且脆性较小的Fe_(2)B相,存在少量FeB和CrB相。复合渗试样与原样的腐蚀电极电位相比提升了0.104 V,硼碳复合渗工艺提高了1Cr13不锈钢的耐腐蚀性能。

同心同向 助力跨越——安徽电建一公司构建协同联动工作新格局

中国能建安徽电建一公司拓展载体，创新方法，构建党纪工团协同联动工作新格局，进一步发挥出整体优势，同心同向，致力于打造中国一流和具有周际竞争力的管理技术型工程承包商，实现企业的跨越发展。今年上半年，公司实现了签约额、营业额、利润额的同比大幅增长，圆满实现了时间过半、任务过半的“双过半”目标。