6082铝合金铸锭均匀化工艺及过烧组织研究

针对6082铝合金铸锭,实验室模拟均匀化工艺。均匀化温度为560℃、580℃、595℃、610℃分别保温2h。对不同工艺处理后试样的力学性能及显微组织进行分析,并采用差热分析方法,研究均匀化温度对6082铝合金铸锭组织和性能的影响,且对过烧温度及过烧特征进行分析。结果表明,560℃~580℃保温2h均匀化处理,第二相充分溶解并获得良好的力学性能,过烧温度为587℃,过烧组织为局部晶界复熔加宽。

不同取向7020铝合金试样的晶间腐蚀机理研究

对经过预处理的7020铝合金挤压板材进行不同腐蚀时间的晶间腐蚀试验,观察板材腐蚀后组织形貌,研究不同取向7020铝合金挤压板材试样的晶间腐蚀机理。结果表明:不同取向的晶间腐蚀均始于晶界处,沿晶界扩展;由挤压造成的板材组织形状不均匀导致不同取向的试样晶间腐蚀情况存在较大差异,沿板材挤压方向组织的晶界被拉长,晶间腐蚀深度较大,且腐蚀失重最大,有较多的腐蚀产物脱落。

铝合金差示扫描量热分析(DSC)的影响因素研究

在5~25℃/min不同速率下对6082铝合金进行了升温差示扫描量热分析(DSC)试验,通过线性外推和取平均值的方法确定6082铝合金平衡态的相变温度,并对6082铝合金T6态搅拌摩擦焊不同部位取样进行5℃/min的升温DSC曲线测定。结果表明:当改变升温速率时,DSC曲线的形状不会发生明显变化,只是随着升温速率增加,合金相变功率有所提升;升温速率为10℃/min、15℃/min、20℃/min、25℃/min时低温结晶峰向高温方向偏移。在对6082铝合金T6态搅拌摩擦焊各个部位进行升温实验时发现,母材区相变功率较高,但是各个部位的固相线温度基本一致,且峰形相同。

铝合金金相试样的制备方法

通过手动磨抛和自动磨抛两种工艺制备铝合金金相试样,试样经Keller试剂腐蚀及阳极覆膜后使用显微镜观察金相组织,分析高效的铝合金金相试样制备方法。结果表明:自动磨抛由于压力可控且受力均匀,磨抛质量优于手动磨抛;手动磨抛在砂纸研磨过程中根据材料需要增加1~2个研磨道次,且最后需加入一道精抛工序;自动磨抛加入精磨工序能够完全去除粗磨过程产生的变形层;自动磨抛每道工序的磨抛时间需在4 min以上,才能完全去除上一道工序的划痕。

6xxx系铝合金型材时效方式对组织性能影响

通过对汽车用6xxx系铝合金型材进行自然时效及人工时效处理,对淬火态、自然时效与人工时效状态试验材料进行力学性能及电导率检测,结合微观组织与拉伸断口形貌分析,研究不同时效工艺后材料内部组织变化对材料性能的影响。结果表明,时效处理未能消除难溶的残留结晶相;自然时效处理后弥散相的含量及成分变化不明显,强度、延伸率及电导率变化较小;人工时效处理后弥散相减少,基体中析出强化相Mg2Si阻碍位错及滑移线的运动,强度与电导率明显提高,延伸率明显降低。

不同温度下6005A-T4组织和力学研究

以6005A-T4铝合金挤压型材为研究对象,通过拉伸试验研究铝合金挤压型材不同温度下的力学性能,试验温度为-40℃、-20℃、20℃、100℃、200℃、300℃,并对拉伸断口进行扫描分析。结果表明,6005A-T4铝型材在低温条件下韧窝数增多并在断口中出现了分层现象,导致合金强度提高且低温强度高于室温的;而在高温情况下韧窝数量减少且出现空洞,强化相粗化、长大,导致合金强度降低。

7020挤压铝合金T4及T6状态金相腐蚀效果研究

为了确定挤压态7020铝合金T4及T6状态下的最佳腐蚀方法,对挤压态7020铝合金T4及T6状态分别进行不同类型腐蚀剂的腐蚀处理。经试验得出,氢氟酸溶液=1∶1对于T4及T6状态下7020铝合金的晶界腐蚀效果最好,腐蚀后晶界清晰,组织晶粒明显。磷酸溶液∶水=1∶9,硫酸溶液∶水=1∶9~2∶8,硝酸溶液∶水=1∶3腐蚀后的T4及T6状态下的7020铝合金组织第二相分布明显。

深冷处理对TIG焊接件组织及力学性能的影响

母材为6005A铝合金,焊丝为5356铝合金的TIG焊接板材,分别经过固溶、固溶+深冷、固溶+时效、固溶+深冷+时效工艺后,通过拉伸试验机、金相显微镜、电子扫描显微镜分析研究深冷处理对TIG焊接件组织及力学性能的影响。结果表明,TIG板材经深冷处理后屈服强度与抗拉强度均有所提升,深冷后时效较未深冷处理试样屈服强度与抗拉强度分别提升6%和8%;TIG板材焊接接头经固溶+深冷+时效处理后,屈服及抗拉强度与母材相近,但其塑性有所下降。