50Mn2V钢工艺适应性研究

对50Mn2V钢的工艺适应性进行研究,通过抗压热模拟试验分析50Mn2V钢对生产设备的要求,并与高强度钢种3Cr2Mo和DB785进行对比;通过热塑性试验探讨50Mn2V钢的高温热塑性。试验结果表明,武钢现有的设备完全有能力生产高强度的50Mn2V钢。

桥梁用耐候结构钢Q355NH的研制

以低C-Mn为基,辅以Cu、Cr、Ni等元素微合金化,配合合理的控轧控冷工艺生产,开发了桥梁用耐候结构钢Q355NH。对试制钢板进行了各项力学性能、焊接性能及耐大气腐蚀性能检验。结果表明:Q355NH钢强度高,韧塑性优异,焊接接头性能优良,具有较好的耐大气腐蚀性能,满足桥梁用耐候结构钢的需求。

公路桥梁用高强度结构钢WQ540D的开发

根据公路桥梁用钢的应用特点和要求，通过制定合理的成分和冶炼、轧制工艺，采用C—Mn，Nb、Ti微合金化的成分体系及控轧工艺，开发出公路桥梁用高强度结构钢WQ540D。对该钢的冶金质量、微观组织、基本力学性能进行了分析。试验结果显示：该钢具有优良的综合力学性能，满足公路桥梁用高强度结构钢的技术和使用要求。

6mm厚Q345qD钢板冲击韧性不合原因分析及改进措施

利用光学金相显微镜和透射电镜对某厂中厚板产线生产的6mm厚Q345qD钢板冲击韧性不合格的原因进行了分析，同时调查分析了不合格钢板的生产工艺数据。结果表明：引起冲击韧性不合的原因有以下几点：一是钢板精轧阶段终轧温度偏低；二是钢板取样不规范，取样位置太靠近舌头舌尾。

HTP X70级热轧卷板的研究开发与应用

介绍了化学成分、轧制工艺对HTP X70级热轧卷板的性能影响,以及HTP X70级钢的应用情况。研究表明:低C-Mn-高Nb的HTP钢,随着Nb含量的增加,屈服强度、抗拉强度增加;在低C-Mn-高Nb的HTP钢成分的基础上,加入Mo或以Cr代Mo、以Cr部分替代Mo均可以提高钢的强度,但韧性下降;单独添加Mo,钢的韧性下降最少,其次为以Cr部分代替Mo的钢。随着终轧温度的降低,HTP X70级钢的强度、断裂韧性升高,与低Nb X70级钢相比,HTP X70级钢具有更高的冲击功。随着卷取温度的升高,强度升高,在600℃达到最高值;但是随着卷取温度的升高,断裂韧性下降。武钢已批量生产189 832 tHTP X70级钢,批量生产稳定。HTP X70级钢包辛格效应、冷变形导致管体屈服强度下降35MPa,屈强比下降0.033,韧性下降近18 J,塑性下降3.5%;HTP X70级钢管管体性能、焊缝、热影响区的低温韧性优良。

65Mn直缝焊管开裂原因分析

本文对65Mn钢带在制作直缝焊管时出现开裂的原因进行了分析。采用金相显微镜和扫描电镜对开裂部位和未开裂部位试样的组织、断口形貌进行观察，结果表明：钢带在纵剪分条时边缘出现微裂纹，该微裂纹在弯管成型过程中进一步扩展导致开裂。

80MnSiCrWAl钢的低温等温淬火组织及力学性能

用差示扫描量热法和热机械模拟试验机分别测定了80MnSiCrWAl钢的相变点Ac1、Accm和Ms。该钢试样加热到1000℃保温30 min奥氏体化后,在稍高于Ms温度的盐浴中进行等温淬火处理。采用光学显微镜、透射电镜和X射线衍射仪对处理后钢的组织和相组成进行研究,并测定硬度和冲击功。结果表明,该钢等温淬火后得到由板条状贝氏体铁素体和薄膜状残余奥氏体组成的无碳化物贝氏体组织。随等温淬火温度的升高,贝氏体铁素体板条厚度增大,残余奥氏体的体积分数减少,硬度和强度降低,冲击功略微减小。

高强度桥梁用宽厚板断裂韧性分析

利用示波冲击试验及断口分析的方法对500MPa级桥梁用钢的断裂韧性进行了研究。结果表明：随着温度的降低，冲击总能量Wt和裂纹扩展能量Wp均在减小，裂纹形成能量Wi变化不明显，试样钢的韧一脆转变温度约在-40℃左右。随着温度的降低，材料的断裂方式由最初的韧性断裂转变为胞】生断裂，断裂机理由微孔聚集的韧窝断裂转变为穿晶解理断裂。

风力发电塔简用钢Q345FTE／F的试验研究

对风电塔筒用钢Q345FT进行了试验研究，通过适当的成分、组织、工艺设计，采用控轧控冷工艺轧制。对试验钢进行力学性能检验和显微组织分析，结果表明：试制钢板的各项力学性能均符合技术要求，具有良好的低温冲击性能。

河南省越冬温室黄瓜间作苦瓜无公害栽培技术

随着河南省保护地蔬菜面积的不断增加．各种蔬菜市场供应量也逐渐出现了供大于求的不良局面，加之目前农民外出打工收入相当可观．部分农户已开始担心种植效益的问题。根据笔者的实际调研和测算．认为在各种模式保护地蔬菜种植中．越冬温室黄瓜间作苦瓜种植模式效益稳定且相对较高．平均667m2种植净效益在3．5万-4万元．

轧制工艺对高强度桥梁钢厚板低温韧性的影响

利用光学显微镜、扫描电子显微镜、透射电子显微镜(TEM)、EBSD能谱分析仪和拉伸、冲击试验机,研究不同轧制工艺对不同宽度56 mm厚Q500qE桥梁钢板低温冲击韧性的影响。结果表明:钢板宽度大,轧制道次多,道次压缩比小时,晶粒有效尺寸较大,大角度晶界比例较低,导致低温冲击韧性明显低于宽度较小的钢板;同时钢板横纵向强度差较少,各向异性相对较小。轧钢温度和冷却速率相同时,减少道次,增大道次压缩比促进析出相均匀、细小、弥散,有利于提高钢的低温冲击韧性。

大热输入焊接高性能海上风力发电用钢的研发及力学性能

为研发出可大热输入焊接的高性能海上风力发电用钢,基于超快冷热机械控制工艺(TMCP),采用低碳含量、低碳当量、微合金化的设计原则对钢的成分及生产工艺进行确定,并对试制的EH36钢的力学性能进行了检验及分析。结果表明:研发的新一代高性能海上风力发电用钢中含有碳、硅、锰、磷、硫及适量的铌、钒、钛等合金元素。该钢韧脆转变温度在-80℃以下,抗拉强度为532 MPa,屈服强度为434 MPa,疲劳强度为227.8 MPa,断面收缩率大于70%,具有生产周期短、交付快、韧性高、抗层状撕裂性能好、耐疲劳性好、止裂性能优异及可采用大热输入焊接等特点。

高等级海上风力发电机用钢的研发及力学性能

基于超快冷热机械控制工艺(TMCP),成分设计上遵循低碳含量、低碳当量、微合金化,焊接时采用大热输入的原则,成功研发出了屈服强度为460 MPa的高等级海上风力发电机用钢。阐述了开发的两种钢的化学成分设计及试制工艺流程,并对其综合力学性能进行分析。结果表明:开发的两种钢具有生产周期短、强度高、韧性好、抗层状撕裂性能好、耐疲劳性能好、止裂性能优异及可采用大热输入焊接等特点,符合海上风力发电机用钢的发展方向。

轧后驰豫对500 MPa高强度桥梁钢组织性能影响

利用光学显微镜、透射电子显微镜(TEM)、EDS能谱分析仪和拉伸冲击试验机,研究了轧后不同驰豫时间对500 MPa高强度桥梁钢微观组织结构、第二相析出及力学性能的影响。结果表明:轧后弛豫有利于贝氏体晶粒的细化,并可获得粒状贝氏体和板条贝氏体双相组织,随着轧后驰豫时间的延长,板条贝氏体减少,抗拉强度下降,粒状贝氏体的出现、增多、长大的过程,屈服强度先上升后下降。同时轧后弛豫也有利于第二相析出,随着弛豫时间的延长,第二相析出越充分,析出物不断聚集长大。当轧后驰豫时间在(60~80)s,然后以20℃/s的速度冷却至400℃,可以获得良好的综合力学性能,性能满足Q500qE标准要求。

WNQ570桥梁钢的静态再结晶行为

为了研究轧制工艺对WNQ570桥梁钢再结晶行为的影响,采用Gleeble-3500热模拟试验机模拟了其双道次热变形过程,测试了试验钢的应力-应变曲线,建立了静态再结晶晶粒体积分数随变形温度和道次间隔时间变化的关系模型,分析了应变诱导析出抑制对静态软化行为的影响。研究结果表明:静态再结晶体积分数随变形温度的提高或道次间隔时间的延长而增大,应变诱导析出抑制静态再结晶的进行;静态再结晶激活能为240.47kJ/mol。研究结果为制订试验钢二阶段控轧工艺提供了依据。

桥梁用宽厚板冲击性能异常原因分析

对桥梁用宽厚板进行力学性能检验时,发现钢板的冲击性能异常,采用金相显微镜、扫描电镜和电子探针对钢板进行观察和分析。结果表明,钢板的头部和中部的组织有明显的差异,同时钢板中存在严重的C、Mn等元素偏析。分析认为,钢坯不同部位的冷速不均导致钢板的头部和中部组织存在明显差异,而元素偏析导致偏析条带上聚集了大量的M/A,在横向冲击时带状的M/A作为断裂源很容易连成一片,导致试样的横向冲击功较小。

Q345qD宽厚板冲击性能不合格原因分析

通过观察Q345qD钢板冲击性能不合格试样内部组织形貌及断口特征,并回溯该钢种的冶金过程参数,得出了造成该钢种冲击韧性不合格的直接原因是钢板内部严重的带状组织,基本原因是冶金过程质量控制不良,同时轧制过程的稳定性也存在一定影响。通过相应优化措施,使该钢种的-20℃冲击韧性合格率从90%以下提高到100%,且冲击吸收功均值提高了40J以上。

终轧温度对高性能桥梁钢力学性能及组织的影响

利用拉伸、冲击试验机测试力学性能,采用光学显微镜、扫描电镜和透射电镜研究了终轧温度对高性能桥梁钢Q370qE力学性能和微观组织、晶界取向角度差、织构、位错和析出相形态的影响。结果表明:在875~803℃范围内降低终轧温度,钢的屈服强度和抗拉强度均提升,屈强比上升,韧脆转变温度降低,低温韧性提高。终轧温度为803℃时,钢的屈服强度、抗拉强度分别为420、542 MPa,-40℃的夏比冲击功均值为243 J。降低终轧温度有利于铁素体晶粒的细化和均匀性的提升,细化珠光体团束的尺寸,减少珠光体组织的数量,改变了珠光体形态,出现退化形态;但较低的终轧温度,珠光体组织由分散变为连续的条带,加重了钢的带状组织。同时降低终轧温度,促进了大角度晶界的形成和小角度晶界的减少,有利于晶粒<001>取向的减弱和<110>取向的增多;有利于晶内Nb/Ti碳氮化物析出相颗粒的细化及球状的形成,铁素体晶粒内部位错增多并大量缠结,也促进了Nb/Ti碳氮化物在位错上的形成。

厚规格高性能500MPa结构钢探伤不合格原因分析

为找出500 MPa钢板探伤不合格原因,通过金相显微镜、扫描电镜、能谱分析和电子探针波谱仪对500 MPa钢板探伤缺陷组织、成分进行了分析。结果表明:钢板探伤不合格的原因是由钢板中心偏析带上的裂纹导致,MnS、Nb/Ti夹杂物是造成裂纹的主要原因。通过提高钢水洁净度,降低钢水过热度,优化二次冷却技术,采用电磁搅拌和轻压下提高铸坯内部质量,同时适当优化铸坯加热工艺以及轧后堆垛缓冷方式,可以防止裂纹的产生。

冷却工艺对高性能桥梁钢微观组织和力学性能的影响

利用光学显微镜、扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)、能谱仪(EDS)和拉伸及冲击试验等研究了冷却速率对高强度桥梁钢微观组织、第二相形貌及力学性能的影响。结果表明:随着冷却速率的增加(1~50℃/s),试验钢的组织由块状铁素体+珠光体向粒状贝氏体、板条贝氏体转变,但均有M/A岛弥散分布于铁素体基体或边界上。当冷却速率大于5℃/s时,随着冷却速率的增加,贝氏体铁素体晶粒细化,M/A岛数量减少、尺寸细化,并更加弥散分布。组织中大角度晶界占比随着冷却速率的增加呈现先减少、后增加的变化。当冷却速率为1℃/s时,在铁素体+珠光体组织中,大量块状铁素体具有大角度取向差;在形成贝氏体组织的10~50℃/s冷却速率范围内,冷却速率的增加促进了大角度晶界(取向差角度>15°)的形成。冷却速率的增加,阻碍了Nb、Ti的碳氮化物析出,晶内析出相的形貌由粒状或不规则块状转变为细小针状和球形状。冷却速率在1~30℃/s的范围内增加时,试验钢的屈服强度和抗拉强度上升,伸长率下降,冲击吸收能量先上升后下降。