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120t钢包底吹氩工艺优化水模型研究 被引量:5
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作者 张真铭 蔡茜娜 +3 位作者 熊辉辉 冯小明 马鹏 赖朝彬 《特殊钢》 北大核心 2017年第4期9-12,共4页
以钢厂120 t钢包为研究对象,对相似原理为基础,建立几何比例1:3的水模型,通过测定单、双透气砖最低吹氩条件(透气砖位置,吹气量0.4~2.0 m^3/h等)对混匀时间的影响,确定钢包的底吹工艺。实验结果表明,单孔布置时,透气砖距离钢包0.63R(R... 以钢厂120 t钢包为研究对象,对相似原理为基础,建立几何比例1:3的水模型,通过测定单、双透气砖最低吹氩条件(透气砖位置,吹气量0.4~2.0 m^3/h等)对混匀时间的影响,确定钢包的底吹工艺。实验结果表明,单孔布置时,透气砖距离钢包0.63R(R为钢包底半径)时混匀时间最短;双孔布置时,增大两透气砖之间的距离有利于缩短混匀时间,双孔180°夹角0.6R布置方式效果最好,混匀时间最短;在等气量下,双透气砖效果明显优于单透气砖。 展开更多
关键词 120 t钢包底吹氩单 双透气砖 吹气量 水模型 混匀时间
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钇基稀土对51CrV4弹簧钢冲击韧性的影响 被引量:10
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作者 蔡茜娜 汪志刚 +3 位作者 谢飞鸣 李红卫 刘畅 赖朝彬 《有色金属科学与工程》 CAS 2018年第4期97-101,共5页
运用扫描电镜观察了51CrV4弹簧钢显微组织、夹杂物及断口形貌,并结合能谱分析了钢中夹杂物成分组成,探究了钇基稀土对51CrV4弹簧钢冲击韧性的影响.结果表明,对于51CrV4弹簧钢,添加钇基稀土能明显提高其冲击韧性,纵向冲击功提升了68.8%,... 运用扫描电镜观察了51CrV4弹簧钢显微组织、夹杂物及断口形貌,并结合能谱分析了钢中夹杂物成分组成,探究了钇基稀土对51CrV4弹簧钢冲击韧性的影响.结果表明,对于51CrV4弹簧钢,添加钇基稀土能明显提高其冲击韧性,纵向冲击功提升了68.8%,断口形貌由准解理断口转变为韧窝型断口,韧窝处存在大量细小球状的稀土复合夹杂.钇基稀土的添加促进了51CrV4弹簧钢回火组织中碳化物的球化,并使其分布更加弥散.钇基稀土对钢中夹杂物有很好的改性作用,夹杂物被球化且尺寸得到细化. 展开更多
关键词 51CrV4弹簧钢 钇基稀土 冲击韧性 显微组织 夹杂物
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钇基稀土对51CrV4弹簧钢夹杂物影响 被引量:8
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作者 尹振江 彭园龙 +3 位作者 蔡茜娜 汪志刚 吴春红 赖朝彬 《有色金属科学与工程》 CAS 2017年第4期26-30,共5页
为改善和控制弹簧钢中夹杂物的尺寸和形态,以喂丝方式在工厂现场试验添加钇基重稀土处理51Cr V4弹簧钢,经现场取样后,通过对试样进行大样电解、金相、扫描电镜和能谱等研究分析手段,观察研究51CrV4弹簧钢铸坯和轧材中典型夹杂物.结果表... 为改善和控制弹簧钢中夹杂物的尺寸和形态,以喂丝方式在工厂现场试验添加钇基重稀土处理51Cr V4弹簧钢,经现场取样后,通过对试样进行大样电解、金相、扫描电镜和能谱等研究分析手段,观察研究51CrV4弹簧钢铸坯和轧材中典型夹杂物.结果表明:重稀土Y对夹杂物改性明显,在弹簧钢中添加钇基重稀土后,显微夹杂物主要以RE_2O_3、RE_2O_2S、RE_2S_3等稀土夹杂物形式存在,生成的稀土复合夹杂物尺寸在2~4μm,并且呈规则球状;对大型夹杂物检测后并未发现含有稀土元素,但是大型夹杂物的形态比未加稀土的夹杂物更为圆整和球状,且大小更为细化. 展开更多
关键词 弹簧钢 钇基稀土 夹杂物
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钇基稀土对51CrV4弹簧钢组织性能的影响 被引量:4
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作者 李红卫 蔡茜娜 +6 位作者 刘欣 罗迪强 汪志刚 章庆 陈明 赖朝彬 塔娜 《有色金属科学与工程》 CAS 2017年第6期18-22,共5页
设计了添加钇基稀土的51CrV4弹簧钢,并借助于单向拉伸试验机,扫描电子显微镜(SEM)以及室温冲击试验机对比分析了钇基稀土对51CrV4弹簧钢组织性能的影响.结果表明,2种弹簧钢的强度和硬度均随回火温度的上升而逐渐下降,而断面收缩率逐渐上... 设计了添加钇基稀土的51CrV4弹簧钢,并借助于单向拉伸试验机,扫描电子显微镜(SEM)以及室温冲击试验机对比分析了钇基稀土对51CrV4弹簧钢组织性能的影响.结果表明,2种弹簧钢的强度和硬度均随回火温度的上升而逐渐下降,而断面收缩率逐渐上升;钇基稀土能明显提高弹簧钢的强度和硬度,尤其是屈服强度,归因于钇基稀土能抑制弹簧钢板条组织特征的形成以及碳化物析出;钇基稀土与弹簧钢中氧、硫形成了细小、均匀分布的稀土氧硫复合夹杂物,可明显改善弹簧钢的冲击韧性. 展开更多
关键词 51CrV4弹簧钢 钇基稀土 回火温度 显微组织 力学性能
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变形工艺对51CrV4钢奥氏体晶粒的影响 被引量:3
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作者 彭园龙 蔡茜娜 +3 位作者 章庆 吴翔宇 汪志刚 赖朝彬 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2018年第1期193-198,共6页
利用Geleeble-3800热模拟机对51Cr V4钢进行了单道次压缩试验,研究了变形温度为800、850、900、950和1000℃,应变速率为0.01、0.1、1和10 s^(-1),应变值为0.06、0.1、0.7条件下原始奥氏体晶粒尺寸变化规律及相应的应力-应变曲线;并采... 利用Geleeble-3800热模拟机对51Cr V4钢进行了单道次压缩试验,研究了变形温度为800、850、900、950和1000℃,应变速率为0.01、0.1、1和10 s^(-1),应变值为0.06、0.1、0.7条件下原始奥氏体晶粒尺寸变化规律及相应的应力-应变曲线;并采用P-J法计算得出临界应变值。结果表明:51Cr V4钢的临界应变值为0.07435。在确定应变速率和应变值的情况下,随着变形温度的升高流变应力下降,950℃变形温度下晶粒尺寸最小,约30μm;在变形温度和应变值一定的情况下,随着应变速率的降低,流变应力亦下降,0.1 s^(-1)应变速率下晶粒尺寸最小,约40μm;在变形温度和应变速率不变的情况下,应变值越大,晶粒尺寸越小。 展开更多
关键词 51CrV4弹簧钢 变形温度 应变速率 应变 奥氏体晶粒尺寸
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