爆炸复合板复合界面微观组织分析

采用光学显微镜、扫描电子显微镜、X射线能谱仪和电子背散射衍射仪 ,研究了铁素体不锈钢—钢 (0Cr13Al/16MnR ,0Cr13Al/2 0g)、奥氏体不锈钢—钢 (1Cr18Ni9Ti/Q2 35A ,0Cr18Ni10Ti/16MnR)和双相不锈钢—钢 (0 0Cr2 2Ni5Mo3N/Q345C)三类爆炸复合钢板结合区的显微组织特征。发现结合界面呈准正弦波状结合 ,热处理后结合区基板脱碳、复板渗碳 ,而且在复合界面复板侧有一个超细晶粒带 ,热处理达一定时间后 。

时效处理对15-5PH沉淀硬化马氏体不锈钢组织和力学性能的影响

研究了1000℃和1040℃30min水冷固溶480～620℃4 h时效对15-5PH钢(/%:0.065C、0.46Si、0.58Mn、0.022P、0.004S、14.77Cr、5.19Ni、2.91 Cu、0.22Nb)组织和力学性能的影响。结果表明,该钢在480℃4 h时效后,开始析出富铜相和碳化物Nb(C,N),随时效温度升高,部分析出相长大;550℃时效15-5PH钢具有最佳综合力学性能:屈服强度R_(p0.2)530～625 MPa,抗拉强度R_m1050～1070 MPa,冲击功值a_(kv)113～115 J/cm^2。

316LN高氮超低碳奥氏体不锈钢的热变形行为和组织演变

试验的316LN钢(/%:0.011C,0.49Si,1.52Mn,0.016P,0.001S,16.65Cr,13.43Ni,2.18Mo,0.153N)为7.2 t铸锭初轧开坯并锻造成的φ180 mm圆钢。利用Gleeble-3800热模拟试验机研究了316LN钢在应变速率0.1~50 s^(-1)、1 050~1 200℃时的热变形行为和组织演变规律,并通过线性回归分析建立了316LN钢的本构方程。结果表明,变形温度升高有利于动态再结晶的形核,并在热变形过程中促进动态再结晶扩展;热变形过程材料常数α为0.0061,应力指数n为5.543 6,表观激活能550.512 kJ/mol,动态再结晶晶粒数量随着变形温度的增加而增多,到1 200℃变形时发生了完全的动态再结晶。

316LN不锈钢低速率应变下的热变形行为（英文）

目前,对316LN不锈钢在低速率应变下的热变形行为研究很少。本文选用工业316LN不锈钢,通过Gleeble-3800热模拟试验机进行了600^(-1) 100℃温度下,应变速率为3×10^(-3) s^(-1)的热压缩试验,得到了真应力-应变曲线。通过分析真应力-应变曲线和试样的微观组织,得到了如下结论:1 000℃和稍高温度是适于低速率应变下316LN不锈钢加工的温度。

铸坯夹杂物的定量评价方法

目前评估铸坯夹杂物水平的主要依据是夹杂物的面积(体积)分数。借鉴现有的国内外标准,制定了两个评价铸坯夹杂物的指标:纯净度指数和级别数。应用结果表明:这两种指标很好地反映了铸坯夹杂物的含量及其对产品质量的影响程度,如304不锈钢磨砂板的合格率。

45钢的球化规律探讨

研究了45钢的退火保温时间对球化结果影响。结果表明:在实验室条件下,45钢在740℃保温2个小时左右、670℃保温7h以上或仅在670℃保温22h以上,能得到较好的球化效果。

国内外SUPER304H钢焊接接头热影响区的组织对比

国内某钢厂生产的SUPER304H钢的焊接接头热影响区部分区域晶粒粗大,而国外同类产品的焊接接头热影响区晶粒则均匀细小。对国内外不同厂家生产的该钢种的焊接接头热影响区进行了金相、电镜及电子探针的检测分析,在国外产品的热影响区发现大量Cr23C6相析出,这种析出相阻碍了二次热循环时热影响区晶粒的长大,但同时会导致抗腐蚀性能变差。Cr23C6相的析出主要是因为钢材化学成分和焊接工艺的区别造成的。

影响1Cr25Ni20Si2钢伸长率的因素分析

采用化学分析、金相检验和扫描电镜等手段对1Cr25Ni20Si2钢伸长率不合格的现象进行了分析。结果表明,由于大量析出铁铬镍合金相导致了此钢种的伸长率不合格;提高镍含量能有效降低铁铬镍相的析出,从而提高伸长率的合格率。

SUPER304H焊接工艺与热影响区晶粒度的关系

焊接热影响区晶粒度是影响焊接性能的重要因素。对不同厂家的SUPER304H钢进行了不同焊接线输入能量和不同热循环次数的焊接试验,并对它们的焊接热影响区的晶粒度用光学显微镜进行了检测;得到了影响SUPER304H钢热影响区晶粒度的主要因素是焊接线输入能量及焊接线输入能量应控制在12 kJ/cm以下的结论。

利用LEICA1350℃高温热台分析304钢和Cr12钢的组织变化

利用 LEICA 1350℃高温热台观察了 304钢和 Cr12钢的高温相变过程,发现 304钢在 1130℃左右开始析出 α相,1250℃左右 α相析出量最大;Cr12钢中共晶碳化物在 800℃左右时开始溶解。LEICA 1350℃高温热台能较好地反映这两种钢的高温相变规律。

不锈钢-钢爆炸复合板结合区组织的分析

铁素体不锈钢 0Cr13Al 钢 16MnR、奥氏体不锈钢 1Cr18Ni9Ti 钢Q2 35A和双相不锈钢0 0Cr2 2Ni5Mo3N 钢Q345C 3种爆炸复合钢板结合界面呈波状结合 ,热处理后结合区基板脱碳、复板渗碳 ,而且在结合区复板侧有一个约 30 μm宽的亚微米级的超细晶粒带 。

柴油机用高强度螺栓断裂失效分析

某柴油机用30CrMoSi钢高强度螺栓在使用过程中发生断裂。通过化学成分分析、金相检验、断口分析、硬度测试等方法对螺栓断裂原因进行了分析。结果表明:螺栓断裂为早期疲劳断裂,螺栓螺纹根部存在加工缺陷以及螺栓材料中存在较多的非金属夹杂物是导致其疲劳断裂的主要原因。最后针对螺栓断裂原因提出了预防措施。

HB360级耐磨板的过冷奥氏体连续冷却转变曲线研究

采用Gleeble3800热力模拟试验机研究HB360耐磨板中过冷奥氏体连续冷却过程的相变规律,利用膨胀法结合金相法建立连续冷却转变(CCT)曲线。结果表明,冷却速率不大于1.5℃/s时,HB360耐磨板冷却过程中的转变产物全部为贝氏体组织;冷却速率不小于3℃/s时,其转变产物全部为马氏体组织。

316LN奥氏体不锈钢在预蠕变条件下位错的变化

在320℃（核电主管道APl000近似运行温度）和600℃（液态用核电材料近似运行温度）条件下，分别在20和120MPa的应力下老化500和2000h进行316LN不锈钢预蠕变试验。通过光学显微镜（OM）、扫描电子显微镜（SEM）和透射电子显微镜（TEM）观测预蠕变后试样的微观组织。结果表明：在预蠕变阶段受到温度和应力作用，晶面滑移产生位错以及原有位错发生分解，被激活的位错在同一个平面内沿不同方向滑移移动，相遇时发生反应生成四边形或六边形的位错网络，随着温度以及应力增大位错网络消失。对于硬度变化而言随着温度从320℃升高到600℃时，显微硬度逐渐升高。

固溶处理对常规铸造Mg-Y-Zn-Ni合金显微组织的影响

通过OM、XRD、SEM和差热分析对Mg-Y-Zn-Ni合金的显微组织做了详细系统的研究。研究结果显示,随着合金中Ni含量的减少,18R长周期有序堆垛相的热稳定性逐渐降低,Ni被Zn取代后,长周期结构在固溶过程中逐渐溶解,同时镁基体晶粒内部析出一种新型的14H结构的长周期相。

预蠕变对316不锈钢组织的影响

在300℃和600℃分别对316不锈钢在20~120 MPa的应力范围内预蠕变500 h和2 000 h,研究了预蠕变对316不锈钢组织的影响。结果表明,300℃时,位错在晶界处大量聚集,未发生动态再结晶,断口特征为塑性断裂。600℃时,发生动态再结晶,晶粒尺寸增加,位错逐渐消失,断口为蠕变孔洞及韧窝的混合状态。

316LN奥氏体不锈钢热变形组织研究

在600~1 000℃范围内对316LN管道用钢进行高温拉伸试验,通过光学显微镜以及透射电镜对拉伸组织进行研究。结果表明,在600℃时,晶粒被拉长,晶界处存在位错聚集,未发生动态再结晶。当温度升高到800~1 000℃时,变形晶粒逐渐消失,发生动态再结晶,晶粒尺寸增加,位错逐渐消失。

奥氏体不锈钢蠕变微观组织研究

对316LN不锈钢进行蠕变试验。在350和600℃条件下,在20~150 MPa的应力范围内老化500~2 000 h,蠕变后试样的显微组织通过光学显微镜(OM)和透射电子显微镜(TEM)观测。结果表明,在蠕变过程中,随着温度的升高以及时间的延长,基体的层错能提高,扩展位错逐渐变窄并出现了位错对。

奥氏体不锈钢高温压缩曲线及组织分析

对316LN不锈钢进行高温等温压缩试验,热压缩应变速率为0.003 s-1、热变形温度为800～1 050℃。结果表明,热变形期间主要发生了加工硬化、动态回复与再结晶的竞争作用,材料具有明显的软化趋势。并且,随着温度的升高,动态再结晶形核长大速率加快。

热处理工艺对大型船体用钢组织和性能的影响

研究船体用钢的正火和回火温度及其时间对组织及性能的影响,确定了合理的热处理工艺。