强涌潮水域埋置式承台双壁钢围堰的下放精度控制

嘉绍跨江大桥主桥埋置式承台采用无底双壁钢围堰施工,施工中主要采取定位导向系统、吊点荷载控制、测量监控等方法控制围堰下放精度。下放过程中,采用固定在群桩护筒和钢围堰上的特制定位导向系统控制围堰平面偏位和垂直度;采用计算机控制系统监控吊点荷载,指导围堰舱壁内的加、卸载以及围堰内、外的吸泥;采用测量监控系统分析、计算围堰姿态,指导围堰的下放及纠偏施工。通过对围堰下放精度的控制,围堰下放平面偏位保持在5～8cm,垂直度达到1/400以上,均满足规范要求。

崖门大桥0号块施工技术

崖门大桥主桥为单索面预应力连续箱梁斜拉桥。针对 0号块净空高 ,悬臂长的特点 ,以墩身为依托采用了下部托架和上部吊架相结合的支撑架结构体系。介绍其 0号块的施工方案及施工技术。

虎门二桥坭洲水道桥近塔区无吊索钢箱梁临时支承体系设计

虎门二桥坭洲水道桥为主跨1688m的不对称双塔双跨钢箱梁悬索桥。针对近塔区无吊索钢箱梁段的临时支承及线形调节需要,设计了“挑梁支架+临时吊索”的临时支承体系。挑梁支架布置于桥塔下横梁顶部,单幅主梁由2根12m长的3HM588型钢组成,主梁上布置分配梁和轨道梁。挑梁支架临时支承钢箱梁段,并可通过钢滑靴的高度和坡度以及三向千斤顶调整梁段线形。临时吊索由临时索夹、骑跨钢丝绳、螺杆扁担梁、可调节螺杆、连接件组成,既可悬吊支承钢箱梁,又可调节钢箱梁前端标高。全桥钢箱梁段吊装完成后、梁段间环焊施工前,采用临时吊索和布置于挑梁支架上的三向千斤顶调整无吊索梁段的线形及平面位置,环焊使其连接成为整体,再对已成整体的无吊索梁段精调后与合龙段进行环焊施工。

嘉绍大桥变幅吊机的强度和稳定性计算分析

嘉绍大桥主航道桥为(70+200+5×428+200+70)m六塔四索面钢箱梁斜拉桥,钢箱梁采用280t变幅吊机安装。为分析吊装过程中变幅吊机的强度、稳定性,针对钢箱梁提升高度、重量及风荷载大小,确定了主要构件的计算工况,采用MIDAS Civil程序计算主要构件的最大应力,并采用特征值屈曲计算方法得出对应工况下的稳定安全系数。计算结果表明,变幅吊机强度、稳定性均满足要求。

钱塘江嘉绍大桥对强潮河口水动力的影响

为研究嘉绍大桥对钱塘江涌潮形态及水动力的影响，在分析现场涌潮观测资料的基础上，建立基于KFVS格式的平面二维涌潮数学模型，计算比较了建桥前后涌潮及潮流场的变化。结果表明：受嘉绍大桥阻隔影响，涌潮经过桥位时其形态的整体性被破坏，过桥后约500m涌潮形态基本恢复，桥位下游涌潮高度增加，桥位上游涌潮高度降低；建桥对涨、落潮流的影响主要在桥位近区，对上下游的潮位和流向影响较小，桥位上下游涨、落潮流速减小0～5％，桥轴线断面桥跨中间流速增加2％-10％；建桥对涌潮的影响是局部的，桥位上下游近区的潮动力有所减弱。

珠江黄埔大桥悬索桥无抗风缆猫道设计及其施工关键技术

由于珠江黄埔桥悬索桥所跨越水道水运交通繁忙,故设计采用无抗风缆的猫道系统.文中通过风洞试验对猫道的风致振动稳定性进行了研究,利用试验测得的静力三分力系数后,采用有限元法对猫道在扶手绳参与受力(工况A)及不参与受力(工况B)2种工况下的结构强度进行了验算,计算结果表明本设计方案符合相关设计要求,同时根据本文提出的施工工艺进行施工指导,顺利完成了珠江黄埔大桥悬索桥猫道系统的施工.

永和大桥钢管拱肋节段吊装施工控制

结合南宁市永和大桥的施工过程,主要介绍了该次钢管拱肋吊装施工技术的要点。该次钢管拱肋吊装采用的一些关键性施工技术成功地解决了实际施工过程中的一系列难题,是对我国钢管混凝土拱桥的缆索吊机斜拉扣挂悬臂拼装施工方法的进一步完善,对今后同类桥梁的施工,具有很好的参考价值。

大跨度悬索桥猫道抗风设计与施工

以珠江黄埔大桥南汊悬索桥为工程背景,对大跨度悬索桥施工猫道的设计特征、抗风性能和整体施工过程进行研究。结果表明,取消抗风缆,增加横向天桥和水平与竖向抑振绳,在不影响通航的条件下,能保证良好的抗风能力和整体稳定性,加快猫道施工进度。最后介绍猫道安装工艺流程及关键安装工序:导索过江、托架支承索架设及承重绳架设。

缆索吊装主索系统的受力分析算法与工作性能

针对已有计算方法的不足,提出了一种大跨度缆索吊装主索系统受力分析的较精确有限元算法。该法应用小应变弹性悬链线单元、CR(随转坐标系)列式法梁单元,考虑主索(即承重索)在索鞍处的切点变化和索鞍的自由转动,用几何非线性有限元方法,得到了跑车及吊重顺桥向移动过程中主索的几何参数、内力及其变化规律,用迭代方法得到缆索吊装主索系统的架设参数。结果表明:①大跨度缆索吊装主索系统最不利工况均发生在跑车及吊重这一移动荷载处于主索跨中70%的跨径的区段内,此时,牵引索和起重索对主索的结构作用很小,可以假设牵引索和起重索对主索的结构作用为0;②主索索鞍转动对主索系统的受力分析结果和架设参数计算结果的影响不可忽略。南宁永和大桥缆索吊装主索系统试吊试验过程分析结果及其与实测数据对比表明,该法具有较高的精度。

嘉绍大桥斜拉桥边跨合龙段钢箱梁吊装的分析

为了保证边跨钢箱梁合龙施工过程的结构安全,介绍了嘉绍大桥斜拉桥边跨钢箱梁合龙施工技术方案,建立了钢箱梁节段空间有限元分析模型,对起吊合龙段钢箱梁桥面吊机的前支点位置沿桥梁纵向偏离横隔板和竖腹板相交位置35cm后的钢箱梁结构进行计算分析。计算结果表明:桥面吊机偏离35cm后起吊合拢段钢箱梁时结构最大应力超出了规范允许值,需对钢箱梁结构进行局部加强。通过有限元计算分析确定了结构应力符合规范要求的局部加强措施。在桥面吊机作用下的桥面吊机前支点位置的钢箱梁局部变形较大,钢箱梁配切时需采取相应措施。钢箱梁合龙施工过程中桥面吊机的短距离移动可能会导致结构应力超限,类似问题不容忽视。建议将大型临时荷载纳入桥涵设计规范所列"作用",且应对大型临时荷载作用下的结构强度和稳定性等进行验算。

南宁永和大桥钢管拱安装方案比选

针对钢管拱跨度长、桁高大、空管节段重的特点,通过比选钢管拱肋安装的2个可行方案,得出永和大桥钢管拱肋施工缆索吊方案在经济上优于竖转方案的结论。

榕江大桥矮塔斜拉桥次边跨施工方案比较

结合混合梁矮塔斜拉桥——榕江大桥工程实例,针对其70m次边跨钢箱梁,拟定了桥面吊机悬拼法(方案1)和支架法拼装(方案2)2种施工方案,分析2种方案在施工阶段受力安全性、经济性、施工控制难易性方面优缺点;建立了2种施工方案的全桥施工过程有限元分析模型,对主要施工控制指标进行计算。特点分析和计算结果表明:2种施工方案结构应力均在允许范围,技术上均可行;在施工阶段结构安全性方面,方案2中结构应力较方案1有利,其边跨和次边跨提前完成为主跨单悬臂悬拼施工钢箱梁提供良好的锚固和压重作用;在施工经济性方面,方案2中钢材和小型吊机投入量较方案1多,但方案1中次边跨桥面吊机利用率低,其成桥后需第二轮调索,两者综合成本相差不大;在施工控制难易性方面,方案2中次边跨主梁线形控制较方案1容易且精度高,但两方案主跨主梁累计位移差别较大,应在确定钢箱梁安装线形前明确施工方案。

南宁永和大桥施工

南宁永和大桥主桥为变桁高下承式钢管混凝土有推力无铰拱结构,其沉井结构大,拱肋跨度长、拱肋节段重,施工方法难。主要介绍该桥的关键施工工艺。

崖门大桥主墩承台施工

崖门大桥 12 # 、13# 主墩承台长 30 .5m、宽 2 1.8m、高 6 .5m ,承台设计为高桩承台。介绍大体积混凝土承台施工中承台封底质量。

大桥承台大体积混凝土的温度控制与施工

嘉绍跨江大桥承台大体积混凝土施工中,在承台没有设置冷却水管通水冷却的情况下,通过优化混凝土配合比,降低水泥用量,增加矿物掺合料用量,降低混凝土的水化温升,提高泵送施工性能和耐久性能,使承台混凝土各龄期的温度应力均小于混凝土同龄期的抗拉强度,未出现温度裂缝,满足设计要求。

岩石粉类型对混凝土长龄期耐久性能的影响研究

研究了4种岩石粉对不同水胶比混凝土长龄期(1080 d)耐久性能的影响。结果表明,岩石粉混凝土的干燥收缩变形在1~180 d处于快速发展阶段,在180~1080 d处于缓慢发展阶段,90 d收缩率为1080 d收缩率的78%~87%,双指数模型可用于预测岩石粉混凝土干燥收缩变形;岩石粉混凝土的电通量随龄期延长逐渐减小,玄武岩石粉混凝土的抗氯离子渗透性能稍强于其它岩石粉混凝土;加速碳化下岩石粉混凝土的28 d碳化深度和自然碳化下1080 d碳化深度接近;掺石灰石粉有利于提高混凝土150次干湿循环后的抗压强度耐蚀系数。

岩石粉对普通混凝土工作性能与长龄期强度的影响

采用花岗岩、片麻岩、玄武岩和石灰岩石粉分别取代20%水泥制备水胶比为0.47和0.32的混凝土,以粉煤灰混凝土为基准,测试混凝土工作性能与3~1080 d立方体抗压强度和劈裂抗拉强度。研究发现,岩石粉会在不同程度上影响混凝土的工作性能;岩石粉混凝土强度发展呈现双阶段特征,3~180 d为快速发展期,180 d后进入缓慢发展阶段,采用复合指数函数模型可准确预测岩石粉混凝土强度发展规律;岩石粉混凝土抗压强度为粉煤灰混凝土的0.7~0.9,劈裂抗拉强度为0.8~1.0;岩石粉混凝土抗压-抗拉强度关系可采用幂函数模型描述,28~90 d强度值为长龄期(1080 d)强度的0.7~0.9。

聚羧酸减水剂对不同晶型C_3S早期水化放热的影响

采用水化微量热仪研究了不同类型聚羧酸减水剂对不同晶型C3S水化放热特性的影响。结果表明:单斜晶系(M)C3S、三方晶系(R)C3S的水化放热速率峰值相比三斜晶系(T)C3S显著降低,且水化放热峰出现延迟,MC3S的水化放热峰延迟最明显。三种晶型C3S的3d水化放热总量由大到小为:TC3S、MC3S、RC3S。不同分子结构的甲氧基聚乙二醇甲基丙烯酸酯系聚羧酸减水剂,主链越短,支链越长,对TC3S的水化延迟作用越大。乙烯基聚乙二醇醚系聚羧酸减水剂对三种晶型C3S的水化放热过程延迟作用由大到小为:RC3S、MC3S、TC3S。对水化放热曲线进行的Krstulovic-Dabic模型研究表明,C3S的水化过程为NG-D类型水化历程。

黄埔大桥锚碇基坑顶板混凝土施工技术

黄埔大桥锚碇基坑顶板混凝土为C30强度等级,浇筑总方量17 418m3。该工程在施工中采用低热混凝土配合比、循环冷却水降温、施工组织管理等技术,使混凝土在施工期内抗裂安全系数大于1.4,完全保证了工程的安全性。

嘉绍大桥钢箱梁施工过程中局部稳定及强度分析

为确保嘉绍大桥主航道斜拉桥在钢箱梁施工过程中的结构安全,运用有限元软件ANSYS,根据施工方案对嘉绍大桥钢箱梁施工过程中的2个最不利工况进行了稳定性和强度验算分析,并对桥面吊机前支点接触面积、起吊荷载重量等参数进行了计算分析。计算结果表明:钢箱梁施工过程中由施工临时荷载产生的结构局部稳定满足规范要求;局部应力值虽然较大,但能保证施工安全;若桥面吊机前支点接触面积减少50%则局部稳定达临界失稳状态;起吊重量增加20%则局部稳定性已不满足要求;通过控制桥面吊机的悬臂角度、起吊荷载重量、增大前支点接触面积等措施能减小施工临时荷载不利效应的产生,提高钢箱梁施工过程中的安全储备;在嘉绍大桥施工过程中钢箱梁横隔板平面内的稳定性大于平面外的稳定性。