TB2合金锻造工艺与组织性能的研究

用TB2合金棒材研究了固溶温度、冷却方式及时效处理对合金锻件的组织和性能的影响,确定了合金最佳热处理工艺,可以满足不同用户对合金的使用要求。结果表明,经800℃,30min固溶空冷+500℃,8 h时效处理后,合金锻件具有优良的综合力学性能,可作为锻造机加工成品的最终热处理强化工艺。

扁挤压筒结构参数优化及分析研究

本文应用有限元法对过盈装配扁挤压筒的结构参数进行了系统的分析。获得了不同装配参数下 ,扁挤压筒在装配后及工作时的内部应力分布和最大等效应力的变化规律。以扁压筒在装配和工作状态下的最大等效应力值同时最小 ,并小于材料的许用应力为目标函数 ,对扁挤压筒的结构参数进行优化。通过参数优化 ,获得最佳的结构参数 :内套外径尺寸、中套外径尺寸、内中套过盈量、中外套过盈量。

扁挤压筒内孔形状对应力分布的影响研究

在对过盈装配扁挤压筒的结构参数进行优化的基础上 ,应用数值分析方法进一步研究和分析扁挤压筒的内孔形状对等效应力的峰值的影响 ,获得了内孔形状变化对等效应力的峰值的影响规律 ,并对内孔形状进行了优化。结果表明 ,内孔形状经过优化后的扁挤压筒 ,内套圆角处的应力值得到明显下降 ,筒体内的等效应力的峰值明显降低 ,下降幅度为 14 5 %。

电站凝汽器用新型耐蚀铜合金

介绍了一种电站凝汽器用新型耐蚀铜合金HSn70 1AB ,是新一代加硼铜合金。对HSn70 1AB合金的化学成分、物理及机械性能、适用水质和装机使用效果等作了评价 ,为推广使用HSn70

基于Murty准则的ZnAl10Cu2合金热变形机制及工艺优化

在Gleeble-1500D热模拟机上研究了ZnAl10Cu2合金在变形温度为180～330℃、应变速率为0.01～10 s-1、最大变形量为0.7条件下的热变形行为,采用动态材料模型的Murty失稳准则绘制了ZnAl10Cu2合金的热加工图,结合微观组织观察研究了该合金在实验条件下的微观变形机制及流动失稳现象,并优化了热变形的工艺参数。结果表明:ZnAl10Cu2合金在高应变速率区域容易发生流变失稳现象,45°剪切开裂、绝热剪切带和局部塑性流动是流动失稳区的主要变形机理,在变形安全区片状α1和α2相均发生了不同程度的球化和扭折,且基体β相发生了动态再结晶,在变形温度为240℃、应变速率为0.1 s-1时,能量耗散率达到峰值,约为53%。

压力和振动对锌合金半固态铸造组织的影响

分别在振动和常压、0.4 MPa与0.7 MPa 3种压力相结合的条件下制备锌铝合金试样,通过光学显微镜分析其微观组织形貌。得出其在振动和压力条件下,凝固微观边部组织晶状由带状、树枝晶状向椭圆状、球状转化,内部晶粒也得到了细化。振动和压力的外在条件抑制了锌铝合金在凝固过程中树枝晶形成和长大而促进了其枝晶形貌向球状晶转化过程。

ZnAl10Cu2合金在热压缩条件下绝热剪切带的形成及其特征

采用Gleeble-1500D热模拟试验机研究了ZnAl10Cu2合金热变形行为,使用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)分析了压缩后合金试样的显微组织。结果表明,绝热剪切带的宽带随应变速率的增加而减小,位于剪切带中心区域的初生枝晶沿其扩展方向被剧烈拉长成纤维状,且表现出塑性流动局域失稳的特征。基体β相发生动态再结晶,形成细小的等轴晶粒。

β21s钛合金棒材热处理研究

研究固溶时效热处理对β21s钛合金棒材显微组织和力学性能的影响。结果表明:在固溶温度一定时,随着时效温度的升高(从540,550到560℃),合金的强度下降,而塑性则有所上升;在时效温度一定时,随着固溶温度的升高(从750,770,790到800℃),合金强度先有所升高(在790℃时达到峰值),而后又有所降低,而塑性则逐步降低。

扁挤压筒材料的性能试验研究

扁挤压筒是多层套装 ,内筒非圆的筒体 ,是生产大型材的重要工模具 .由于扁挤压筒要在十分苛刻的条件下工作 ,合理地选择扁挤压筒用材是十分必要的 .研究了国产H13钢的热处理制度 .运用正交分析法确定了试验方案 .对H13钢真空热处理后的室温及高温机械性能进行了研究 ,得到H13钢在不同热处理制度下σb、σ0 .2 、δ5 、ψ、Aku2 的变化规律 .最后得到了H13钢的最佳热处理工艺 .与国外的H13钢进行对比试验的结果表明 。

ZnAl10Cu2合金在热变形过程中的球化及动态再结晶

采用Gleeble-1500D热模拟实验机研究ZnAl10Cu2合金在变形温度180～330℃、应变速率0．01～30s-1、真应变0．3～1．2时的热变形组织演化行为。结果表明：在不同变形条件下，共晶中的片状az相发生了不同程度的球化和弯折，其球化程度随着应变速率的降低、变形温度的升高、真应变的增大而增加；同时，基体β相发生了动态再结晶。当变形温度小于270℃时，随着变形温度的升高，再结晶晶粒更为细小均匀。变形温度进一步升高，晶粒出现局部长大；当应变速率小于1s^-1时，动态再结晶晶粒随应变速率的增大而减小；应变速率约为ls^-1时，晶粒细小均匀；应变速率继续增加时，动态再结晶晶粒出现不均匀现象。

铸态Zn-Al合金高温拉伸变形行为

在SINTECH20/G拉伸试验机上对Zn-Al10-Cu2锌合金进行等温拉伸实验,研究该合金在变形温度为210℃-300℃、应变速率为0.001s^-1-0.1s^-1条件下的变形行为和拉伸力学性能。结果表明,峰值应力随温度升高而降低,随应变速率的提高而增大。通过线性回归分析,得出流变应力σ解析表达式,其中A、α和n值分别为6.63×10^12s^-1、0.0108MPa^-1和4.81,其热变形激活能Q=150.127kJ/mol。该合金在温度为300℃、应变速率为0.001s-1时,出现超塑性趋势。

扁挤压筒受力的光弹实验研究

通过光弹试验的方法对扁挤压筒在过盈装配及加载的状态下内部应力分布进行了分析 ,并获得扁挤压筒在装配后及加载时的内部应力分布和最大等效应力的变化规律。将分析结果与应用有限元法对扁挤压筒的内部应力分布的计算结果进行对照 ,表明有限元计算的结果与光弹实验的分析结果基本一致。

GH4169双层管填充绕弯畸变的数值模拟研究

GH4169合金具有良好的抗疲劳、抗辐射、抗氧化等优良性能,可以生产成各种规格的细径管材,在航空航天、石油化工、汽车工业等领域有广泛的应用。基于弯曲变形理论,对GH4169双层管件旋转绕弯过程中产生的横截面畸变进行数值模拟研究。结果表明:共同弯曲下,填充后的内外管横截面畸变协同性较好,横截面畸变率差值不超过1%,弯曲半径(R)=15 mm,弯曲角(θ)=90°的情况下,外管横截面畸变率最低可达到3.5%,内管可达到3.1%。内管相对R较大,并且填充物对内管两侧管壁完全约束,使内管弯曲变形小且均匀,而外管弯曲时外侧为自由变形无约束,内侧为硬约束,外管横截面畸变率大于内管。管材最大应力应变值出现在弯曲中心靠起始侧部分,切向应力最大,其次是径向应力,最后为周向应力,填充后管材横截面畸变率比未填充管材降低30%。模拟结果与试验吻合较好,可为生产双层管提供一定的参考价值。

ZnAl10Cu2合金铸态显微结构及相结构分析

通过金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)和X射线衍射仪(XRD)等对ZnAl10Cu2合金的铸态显微结构和相结构进行了观察和分析,并对其组织的形成机制进行了研究.研究表明:铸态ZnAl10Cu2合金的凝固组织由初生枝晶α1及其外围的棒状共晶(α2+β)组成,在随后的冷却过程中初生α1相和共晶组织中α2相均发生共析反应,得到层片状共析组织(α+η),而在室温时效中未完全转变的α1相和α2相均发生不连续沉淀形成粒状沉淀组织,其中初生α1相,为富Al相,是Zn在Al中形成的固溶体,属于强化相,晶体结构为面心立方,β为富Zn相,晶体结构为密排六方.

铸态ZnAl10Cu2合金热变形本构方程

在Gleeble-3500热模拟机上采用等温压缩实验研究了ZnAl10Cu2合金在温度为210～300℃、应变速率为10-2～10 s-1条件下的热变形行为,获得了该合金热变形过程中的真应力-应变曲线。结果表明:ZnAl10Cu2合金的峰值流变应力随温度升高而降低,随应变速率的提高而增大。通过双曲正弦模型确定了该合金的高温材料常数,Q=144.161 kJ/mol,n=4.443,A=4.7×1012s-1,α=0.01037 MPa-1,并采用修正的Kumar模型建立了考虑应变对流变应力影响的高温本构关系,其拟合度为9.14%。

半固态金属加工技术及其在汽车工业中的应用

详细介绍了半固态金属成形技术的特点、加工过程和半固态金属的应用。

25vol%B_4Cp/2009Al复合材料热变形本构模型（英文）

对25vol%B_4Cp/2009Al复合材料进行等温压缩实验,采用的温度范围为300~500℃,应变速率范围为0.001~1 s^(-1)。结果表明,B_4Cp/2009Al复合材料的高温流变应力随着变形温度的升高和应变速率的减小而下降。对流变曲线进行了摩擦修正,修正后的流变应力值低于实验结果。摩擦力的影响随着温度的降低和应变速率的增大而更明显。随后构建了基于Arrhenius形式的本构方程,求解了不同应变量下的材料常数(α,n,Q和A)。与实验结果进行对比,利用构建的本构方程计算得到的流变应力值具有很高的计算精度,相关系数达到0.992。研究发现,较高的温度和较低的应变速率有助于B_4Cp/2009Al复合材料的高温热变形。