Al-Zn-Mg-Cu-Li-Er合金时效组织中Er相的TEM观察

采用TEM对5.6%Zn,1.9%Mg,1.6%Cu,1.0%Li,0.3%Er(质量分数)合金中的Er相进行研究,发现Er在合金中主要以Al3Er形式存在,Al3Er在合金中的形状为块状、点状、片状或蠕虫状,部分Al3Er与铝合金基体共格。细小的Al3Er可作为η相异质形核的核心。Er在合金的晶界有很大的偏析,而且晶界处Al3Er的存在,使该处晶界析出物不连续。

1.0wt%Li对Al-Zn-Mg-Cu合金时效硬化的影响

对含1.0wt%Li和不含Li的5.6wt%Zn,1.9wt%Mg,1.6wt%Cu,0.3wt%Er合金在110℃,120℃和160℃进行单级时效,并对含Li的铝合金进行110℃ 5h+160℃ 40h两级时效。由于合金中Li对GP区的抑制作用,与不含Li合金相比,含Li合金的单级时效硬化效果差。双级时效时,含Li铝合金具有较好的强化硬化效果,这与形成了η′相和T′相有关。

高温焙烧对石英砂表面的影响

采用电子探针和透射电子显微镜研究了石英砂经900℃高温焙烧前后表面元素和杂质相颗粒的变化。结果表明:石英砂表面的O/Si比偏离SiO2的化学比例,高温焙烧后其表面的O/Si比接近为2。石英砂表面存在大量纳米尺寸的杂质相,高温焙烧使杂质相脱落,增大了石英的裸露表面积。

高锌Al-Zn-Mg-Cu-Li合金晶界相的研究

高Zn含量 (质量分数 )的Al 11.8Zn 2 .9Mg 2 .6Cu 1.17Li合金铸态组织的晶界处存在大量第二相。 470℃均匀化2 4h后 ,仍有大量网状分布的晶界相存在。由于晶界相在 490℃开始熔化 ,很难通过提高固溶处理温度使它溶入基体。X 射线和EDX分析发现 ,晶界相富含Zn和Cu且与Al5Li3 Cu相结构相同 ,很可能是一种准晶相。

较高温度等温淬火(回火)对球墨铸铁性能的影响

分别采取普通等温淬火、两级等温淬火、等温淬火 +回火 3种热处理工艺对较高温度下球墨铸铁 (成分为质量分数 % :3 80C ,2 4 6Si,0 2 5Mn ,0 0 2 6S ,0 0 36P ,0 0 5 1Mg ,0 0 2 2RE)的组织和性能进行了研究 ,发现热处理工艺带变窄或消失 ,得到基体中不含奥氏体的贝氏体球墨铸铁。这种球墨铸铁虽然塑韧性较差 ,但具有较高的强度、硬度和疲劳极限 。

水玻璃砂的干法再生

水玻璃砂的干法再生主要是解决溃散性和脱膜率问题。采用各种方法 ,降低水玻璃加入量是提高水玻璃砂溃散性的有效途径。把水玻璃砂加热到一定温度 ,使水玻璃膜变脆 ,然后进行机械再生 ,可以获得较好的再生效果。

含Li的Al-Zn-Mg-Cu合金的研究进展

对含Li的Al-Zn-Mg-Cu合金的研究进展进行了回顾与总结。含Li量大于1.8%的Al-Zn-Mg-Cu合金基体中主要沉淀相是δ′相、S相和T′相,塑性和韧性较差。含Li量不大于1.0%的Al-Zn-Mg-Cu合金基体上析出η′相或T′相,二级时效或多级时效则可使其达到较高的硬度。最后,指出含Li的Al-Zn-Mg-Cu合金目前存在的问题,并提出了进一步研究的方向。

含Li的高锌Al-Zn-Mg-Cu合金的时效行为

对化学成分 (质量分数 ,% )为Al 11 8Zn 2 9Mg 2 8Cu 1 17Li的合金分别在 110℃、12 0℃、130℃、14 0℃、15 0℃、16 0℃和 180℃进行人工时效 ,并对部分试样进行透射电镜观察。结果表明 ,适量Li对高合金含量的Al Zn Mg Cu合金的沉淀相形核影响不大 ,但可抑制其长大。高的合金含量 ,可以使合金在时效过程中析出高密度细小的沉淀相 ,从而达到很高的硬度 ,但不能完全固溶于基体的合金元素在晶界形成粗大的第二相。

铸造车间除尘的一点建议

本文对铸造车间常用的三种除尘形式进行了分析，认为全封闭加诱导式的效果最好。

在晶向指数和晶面指数教学中引入数学

本文对目前金属学中晶面指数和晶向指数求取方法在教学中的存在的问题进行了反思,提出把高等数学引入到其教学方法中,让学生不仅理解二者的晶体学意义,也理解其几何意义,加强学生对内容的理解。

搞好本科学生的毕业设计之我见

毕业设计是学生重要的综合性实践教学环节。要搞好本科生毕业设计,就要理顺过程与结果、毕业设计与毕业实习、毕业设计题目与学科、教与学、毕业设计与就业、在校设计与企业实习之间的关系,抓好课题审查、开题、中期检查、设计审核和毕业设计答辩等关键环节。

一条铸造砂处理系统的改造设计

介绍了一条砂处理生产线的改造设计 。

小型机械离心树脂砂再生机设计与试验

本文对小型机械离心树脂砂再生机进行了分析与设计 ,并对 3t/h机械离心树脂砂再生机样机进行了试验研究。该机结构紧凑 ,脱膜率高 ,特别适合于中小型树脂砂铸造车间旧砂再生工部。

粘土旧砂的再生砂用于冷芯盒芯砂的实验研究

对粘土再生砂用于冷芯盒工艺进行了实验研究。发现粘土再生砂的耗酸值高于同种新砂的耗酸值;在合理选择再生工艺和再生参数的情况下,再生砂和同种原砂相比,粒度分布不发生明显变化;在再生砂的含泥量低于同种新砂的情况下,由再生砂混制的冷芯盒砂的强度虽低于由同种新砂混制的冷芯盒砂的强度,但仍可满足铸造工艺要求。同时,由再生砂混制的型砂的强度受再生砂耗酸值的影响,耗酸值高,型砂的强度会有所降低。

Li对7075铝合金组织转变动力学的影响

采用差热分析法研究了7075铝合金的时效析出行为及Li对该合金时效过程组织转变的影响,并对含Li和不含Li的7075铝合金中GP区和h相溶解动力学参数进行了计算。结果表明Li对GP区溶解激活能影响不大,但显著提高了h相的溶解激活能。

原砂对酯硬化水玻璃砂性能的影响

研究了原砂以及高温改性石英砂对酯硬化水玻璃砂性能的影响规律,指出原砂的粒形、耗酸值影响水玻璃型砂的强度和可使用时间。原砂的粒形好,耗酸值低,则由其混制的型砂的强度高。当原砂的粒形相近时,其耗酸值低则型砂的强度高,可使用时间长。经高温改性后的石英砂,其铸造工艺性能优于同种新砂。

沸腾式树脂旧砂热法再生装置的原理及应用

提出了几种树脂旧砂的理论再生加热温度及保温时间 ,介绍了沸腾式树脂旧砂热法再生装置的工作原理 ;热法再生系统的工艺流程 。

Li对Al-Zn-Mg-Cu系合金GP区转变动力学的影响

Al Zn Mg Cu系合金在较低温度时效时,形成2种类型的GP区:GP(Ⅰ)区和GP(Ⅱ)区。选用7075,7075+0.58%Li,7075+0.89%Li和7075+1.0%Li4种合金进行343K,240h和393K,24h时效,以获得GP区,并通过DSC实验结果,用Avrami Johnson Mehl(AJM)表达式计算了GP区溶解动力学参数,从而定量地研究Li对7075合金GP区转变的影响。结果表明:经过343K,240h时效后,含Li的7075合金的GP(Ⅰ)区溶解激活能较7075合金的略低,Li促进GP(Ⅰ)区的形成;经过393K,24h时效后,2种合金GP区溶解激活能相差不大。

泥分、芯砂混入对粘土型砂质量的影响

在粘土砂铸造生产过程中,不可避免地总有部分粘土失去活性变为泥分,也会有部分芯砂混入旧砂之中,泥分及芯砂的混入,污染了粘土型砂,影响粘土型砂的铸造工艺性能。本文研究了泥分及芯砂的混入对型砂性能的影响,结果表明．粘土旧砂中,粘土含量以不超过8％为宜,树脂芯砂含量以不超过3．5％为宜,水玻璃砂芯含量以不超过4％为宜,否则需要时旧砂进行再生处理。

焊接工艺对不同基体HT250粗晶区组织性能的影响

针对大中型铸件先焊补后退火、焊补中出现裂纹的问题，利用铸铁消除白口化退火得到更多的铁素体基体，增加其塑性，研究了在不同焊接电流、不同焊缝长度、不同堆焊工艺等焊接经860℃消除白口化退火的HT250铸铁试板的粗晶区组织、HV硬度和焊接应力大小等．结果表明：当焊接电流在100～110A、焊接速度为180mm／min、焊缝长度不超过40mm时，HT250铸铁在860℃消除白口化退火后粗晶区的组织为珠光体和铁素体组织，消除白口化退火焊接与热焊工艺焊接残余应力基本相同．