65Mn钢连铸坯高温热塑性研究

采用Gleeble1500热模拟机对65Mn钢连铸坯在600~1 350℃高温力学性能进行测试,采用扫描电镜观察高温拉伸后的断口形貌和断口金相组织,分析断口断裂机理和不同温度下钢的应力-应变曲线、高温强度及热塑性。结果表明,65Mn第Ⅰ脆性区温度范围为T_(m)~1 294℃,第Ⅲ脆性区温度低于896℃,第Ⅰ脆性区断裂是由于晶界间有害杂质元素P、S、O等的富集,而第Ⅲ脆性区主要是由于奥氏体向铁素体转变区的两相区脆化导致。通过对钢的高温力学性能研究,为65Mn钢连铸坯表面及内部质量控制提供依据。

AH60C高强钢热变形下动态再结晶行为研究

采用Gleeble-3800热模拟机进行单道次压缩试验,研究了AH60C高强钢在变形温度850℃、950℃、1050℃,应变速率0.1 s^(-1)、1 s^(-1)、10 s^(-1)条件下的动态再结晶行为。采用Zener-Hollomon参数的正弦函数计算出材料参数值α、n、A以及AH60C高强钢热变形激活能Q,并且利用加工硬化原理来计算动态再结晶临界条件。结果表明:随着变形温度的升高,流变应力降低,随着应变速率的增大,流变应力增大,并且变形温度越高,应变速率越低,动态再结晶越彻底;计算出的AH60C高强钢热变形激活能Q为293305.163 J/mol;临界应变随着变形温度的升高而降低,随着应变速率的增大而增大,且在本次试验条件下,AH60C高强钢动态再结晶临界应变预测模型为ε_(c)=3.04×10^((-4))Z^(1.88975)。

二冷区辊式电磁搅拌对板坯内部质量的影响

通过在3 250 mm宽板坯铸机上对Q355D低合金钢进行不同电磁搅拌模式和参数的生产试验,分析铸坯横剖和纵剖的低倍质量,探究二冷区辊式电磁搅拌对铸坯内部质量的影响规律。结果表明:使用二冷区电磁搅拌后铸坯的中心偏析和中间裂纹得到明显改善;相同电磁搅拌模式下,电流越大,中心偏析越严重;双循环模式的低倍质量要优于大推力模式;双循环模式4(320 A/8 Hz)/8(380 A/8 Hz)的电磁搅拌时铸坯质量最优,铸坯中间裂纹得到消除,中心偏析达到C0.5级,等轴晶率提高至20.1%。

外场改性对高炉喷吹煤粉燃烧性能的影响

为了提高高炉喷吹煤粉的燃烧率,研究了微波改性对煤粉燃烧率的影响。研究表明,低功率下微波的改性过程对煤粉组成影响较小,同时煤粉中的各物相在改性过程中较为稳定。无烟煤样品的燃烧率在改性后有所提高,当改性功率为264 W,改性时间为30 s时,改性煤粉的活化能相对原煤降低了8.35%,改性煤粉的燃烧率最高提高了8.99%。

RH真空精炼对钢中氮含量的影响

为研究RH真空精炼过程对钢中氮含量的影响规律,以控氮钢为研究对象进行了试验,高真空循环脱气结束后关闭1~3级真空泵,在5000~5500 Pa真空度下进行环流增氮。试验结果表明,高真空循环脱气阶段的真空脱氮速率为0.00014%/min,采用120 m^(3)/h的氮气流量进行钢液环流增氮,环流增氮过程的增氮速率为0.0007%/min,连铸过程平均增氮量为0.0008%。随着控氮钢RH精炼工艺参数的不断优化,控氮钢的成分合格率达98.4%,实现了控氮钢氮含量的稳定控制。

Q390C连铸坯CCT曲线测定及组织演变分析

根据Gleeble-3500 热模拟机上测定的不同冷却速率下连续冷却时Q390C的膨胀曲线,结合金相-硬度法得出了Q390C的连续冷却转变曲线;根据CCT曲线和金相分析结果,分析不同冷却速率条件下Q390C的组织转变情况,探究冷却速率对Q390C组织演变和硬度的影响。结果表明:Q390C相变温度A_(c1)和A_(c3)分别为738.3 ℃、834.9 ℃;冷却速率低于0.5 ℃/s时,所得组织为铁素体、珠光体和渗碳体;冷却速率在0.5~20 ℃/s之间,所得组织为贝氏体、马氏体以及残余奥氏体;冷却速率超过50 ℃/s时,所得组织为马氏体和残余奥氏体。研究结果为Q390C生产实践和工艺参数优化提供了理论依据。