20钢管外折叠研究

阐述了20钢管外折叠产生的原因和影响因素,讨论了A1含量、S含量、Mn/S比、铸温铸速、管坯加热制度对外折叠的影响程度,提出了减少外折叠的工艺措施。

连铸坯表面夹渣分析及预防措施

三角口裂纹、直线裂纹和渣孔是连铸坯表面夹渣的主要表现形式。通过金相观察、扫描电镜及电子探针分析了裂纹的形貌特征及夹渣的分布,夹渣的主要组成是高温氧化物,即FeO、MnO、SiO2和Al2O3,是由结晶器保护渣形成的,渣圈是形成这种氧化物聚集带的原因。钻孔模拟试验表明,深度2 mm以内的渣孔轧制后不会形成裂纹。连铸坯表面夹渣可通过合理使用结晶器保护渣、保持结晶器内液面平稳、保持中间包水口对中、稳定拉速等措施加以控制。

20号钢管外折叠研究

本文对 2 0号钢管外折叠缺陷问题 ,以钢的化学成份及冶炼 ,加工工艺等几个方面进行了探讨和研究 ,多方面分析和提出了产生 2 0号钢管外折叠原因及需采取的措施。

45钢断面收缩率与白点的关系

通过对45钢两种试样状态及冶炼、轧制工艺的分析,找出了白点是导致45钢断面收缩率不合的根本原因,钢中氢含量高是内因,轧后冷速过快是外因。从源头上减少钢中氢含量及轧后缓冷的措施,可解决由白点引起的塑性偏低问题。

微量Ti对20Mn1A电炉钢低温冲击韧性的影响

20Mn1A电炉钢中含 0 .0 32 %Ti时 ,该钢正火组织粗大 ,铁素体中聚集的Ti为 0 .10 %～ 0 .11% ,- 2 0℃冲击能为 2 4～ 72J ;当 2 0Mn1A电炉钢中Ti为 0 .0 0 2 %、V为 0 .0 3% ,正火组织均匀 ,- 2 0℃冲击能显著提高 ,为 14 0～ 180J。

超高强度抽油杆用热轧带肋圆钢25CrMoA研制

山东寿光巨能特钢有限公司采用电炉、LF炉、连铸、控制轧制工艺及特殊的产品外观结构设计开发了超高强度抽油杆用热轧带肋圆钢25CrMoA。钢中碳含量控制精度在0.05%以内;横肋肋槽的月牙形设计,防止了横肋表面纵向裂纹的产生;通过控制终轧温度、导卫和辊道上的夹钢等,横肋的过度磨损有所控制;通过控制冷却,使钢材弯曲度≤3mm/m;成品钢材采用弧形剪刃剪切,使钢材的端部质量得以控制。通过对断后伸长率的分析,认为固定标距未考虑规格的变化对测试结果的影响,由此将回火温度波动范围控制在15℃以内对热处理操作是一个考验。

热轧特殊钢棒材表面缺陷分布分析

采用连铸坯轧材,直线型裂纹、耳子、三角口裂纹和结疤为主要的表面缺陷,裂纹数量随连浇过程的继续呈减少趋势,耳子和折叠数量随规格的增大而减少。连浇操作、中间包烘烤及水口质量是影响连铸坯表面质量的主要因素;限制轧制最大规格,可防止因连铸坯表面缺陷带来的危害进一步扩大。加强中间包预热,采用液面自动控制,规范清除渣圈的操作,可使各钢类裂纹总量减少41%。

轴承钢GCr15热轧材内部质量的影响因素分析及对策

连铸轴承钢缩孔、碳化物液析和显微孔隙缺陷，主要决定于连铸、加热时的高温扩散和轧制初始的变形量。将连铸过热度控制在20～30℃范围内，使用末端电磁搅拌并确保其在理想的位置，保持加热温度为1180～1220℃，连铸坯150mm×150mm断面的轧制节奏控制在1．0支／min，180mm×220mm断面的轧制节奏控制在2．0支／min，控制压缩比≮12，且将初轧7道次的轧制压缩比控制在5．0以上，可减轻或消除缩孔、碳化物液析和显微孔隙。

Mn2钢低温韧性变化规律研究

对Mn2钢在不同热处理工艺、不同试验温度和不同试样状态下的冲击韧性进行了详细的分析,结果表明：CM690钢在900℃保温90 min水冷淬火,600℃保温90 min水冷回火,在保证钢材的强度满足要求的情况下,可获得良好的韧性;淬火水温超过30℃时,因钢的淬透能力下降,会强烈地降低钢的强度和韧性;钢中加入0.015%～0.025%的Ti,提高冲击韧性值35～40 J;对于CM490钢,若轧后空冷或堆冷,由于冷却速度较低,会获得铁素体＋珠光体＋贝氏体的混合组织,不利于提高钢材的韧性,而正火后其组织为铁素体＋贝氏体,其冲击值比前两种状态高3～5倍。