期刊文献+
共找到12篇文章
< 1 >
每页显示 20 50 100
γMn基合金反铁磁畸变与高阻尼孪晶的形成 被引量:13
1
作者 邓华铭 钟志源 +1 位作者 张骥华 陈树川 《上海交通大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2002年第1期28-31,共4页
根据反铁磁序引起的点阵畸变与磁长程序参量之间的关系 ,计算了 γMn- Cu合金顺磁→反铁磁转变引起的点阵畸变 ,并将计算值与实验数据进行了比较 .通过 γMn- Fe基合金高阻尼特性测定 ,验证了反铁磁序与孪晶高阻尼的关系在其他锰基合金... 根据反铁磁序引起的点阵畸变与磁长程序参量之间的关系 ,计算了 γMn- Cu合金顺磁→反铁磁转变引起的点阵畸变 ,并将计算值与实验数据进行了比较 .通过 γMn- Fe基合金高阻尼特性测定 ,验证了反铁磁序与孪晶高阻尼的关系在其他锰基合金中同样存在的推测 .讨论了 γMn基合金高阻尼行为的物理本质 .结果表明 ,γMn- Cu和 γMn- Fe合金顺磁→反铁磁转变引起的四方畸变均可触发微孪晶的形成 。 展开更多
关键词 γMn基合金 反铁磁畸变 高阻尼孪晶 γ锰基合金
下载PDF
Mn-Fe基合金的反铁磁与高阻尼 被引量:4
2
作者 邓华铭 钟志源 +1 位作者 张骥华 陈树川 《功能材料》 EI CAS CSCD 北大核心 2001年第5期467-469,共3页
采用动力学分析 (DMA)和透射电子显微分析 (TEM )等实验方法 ,研究了含锰 45 .9%~ 86 .4% (原子分数 )范围Mn Fe (Cu)合金的反铁磁转变、马氏体相变及高阻尼特性。当锰含量超过 71% (原子分数 )时合金在变温过程中发生顺磁 反铁磁转... 采用动力学分析 (DMA)和透射电子显微分析 (TEM )等实验方法 ,研究了含锰 45 .9%~ 86 .4% (原子分数 )范围Mn Fe (Cu)合金的反铁磁转变、马氏体相变及高阻尼特性。当锰含量超过 71% (原子分数 )时合金在变温过程中发生顺磁 反铁磁转变引起模量的剧烈变化。在尼尔点 (TN)以下的反铁磁状态~ 2 0 0℃温区内出现一个 10 -1数量级内耗的高阻尼区。随着含锰量的增加该区内逐渐显示出两个分立的内耗峰。确定了其中高温端的内耗峰为马氏体相变的贡献而低温端的内耗峰则纯属孪晶界的弛豫型内耗。文中测定了弛豫过程的激活能 。 展开更多
关键词 反铁磁转变 显微孪晶 高阻尼 马氏体相变 锰-铁基合金
下载PDF
锰基高阻尼合金的研究进展 被引量:24
3
作者 邓华铭 陈树川 《金属功能材料》 2000年第2期1-6,共6页
简要介绍了锰基高阻尼合金的研究现状 ,阐述了其高阻尼的物理本质 ,并提出了一些值得注意的研究方向。
关键词 锰基合金 反铁磁转变 马氏体相变 高阻尼合金
下载PDF
Mn-Ni合金的反铁磁转变与马氏体相变 被引量:13
4
作者 彭文屹 邓华铭 张骥华 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2003年第11期1153-1156,共4页
采用动力学分析方法(DMA)、电阻法和透射电镜(TEM),分别测量了Mn-Ni合金的内耗、模量与温度的变化关系和Ms,tn点,观察了合金的显微组织,并与Mn-Cu合金进行了对比分析以研究反铁磁转变、马氏体相变之间的耦合机制,以及反铁磁转变和马氏... 采用动力学分析方法(DMA)、电阻法和透射电镜(TEM),分别测量了Mn-Ni合金的内耗、模量与温度的变化关系和Ms,tn点,观察了合金的显微组织,并与Mn-Cu合金进行了对比分析以研究反铁磁转变、马氏体相变之间的耦合机制,以及反铁磁转变和马氏体相变对孪晶形成的作用.分析结果表明:在Mn-Ni合金中,可以由孪晶峰和马氏体相变峰的叠加产生高阻尼;另外,反铁磁转变与马氏体相变能否紧密耦合,除了与“应变释放机制”相关的畸变度有关外,还与Ms以点和tn点之间的差异具有很大的关系. 展开更多
关键词 孪晶 相变耦合 高阻尼 Mn—Ni合金
下载PDF
热加工对Fe-Mn-Si-Cr合金马氏体相变和SME的影响 被引量:2
5
作者 郑经纮 邓华铭 陈树川 《金属功能材料》 CAS 1999年第2期68-72,共5页
本文采用电阻分析、X射线衍射和电子探针等方法,研究了热加工条件对Fe-Mn-Si基合 金马氏体相变和形状记忆效应(SME)的影响。当合金在热拉并750℃退火后发现,正常退火条件 下的fcc hcp马氏体相变受到抑制,材... 本文采用电阻分析、X射线衍射和电子探针等方法,研究了热加工条件对Fe-Mn-Si基合 金马氏体相变和形状记忆效应(SME)的影响。当合金在热拉并750℃退火后发现,正常退火条件 下的fcc hcp马氏体相变受到抑制,材料明显脆化,SME完全丧失。研究表明,这一热加工脆性 是由于合金中非平衡相的沉淀所致。材料重新加热到930℃以上,随着相重新溶解过程的完 成,上述热加工脆性得到消除,马氏体相变和SME也得到恢复。 展开更多
关键词 FE-MN-SI基合金 马氏体相变 SME 热加工
下载PDF
感应圈的设计与制作(第三部分)
6
作者 邓华铭 《綦齿传动》 1995年第1期22-26,共5页
关键词 感应圈 设计 制作 退火 紫铜
下载PDF
喷丸强化对渗碳淬火AISI9310钢正齿轮表面疲劳寿命的影响
7
作者 Town.,DP 邓华铭 《綦齿传动》 1993年第2期37-46,共10页
关键词 喷丸强化 渗碳 淬火 齿轮 疲劳寿命
下载PDF
感应器的设计与制作(第一部分):基本设计和调整
8
作者 Zinn,S 邓华铭 《綦齿传动》 1994年第1期33-39,32,共8页
关键词 感应加热 感应器 设计 制作
下载PDF
感应器的设计与制作(第二部分):特殊类型的感应器
9
作者 Zinn,S 邓华铭 《綦齿传动》 1994年第2期19-24,共6页
关键词 感应器 设计 制造 仿型加热
下载PDF
采用喷丸强化以恢复因最终镀层工艺而降低的疲劳强度
10
作者 Robert,L 邓华铭 《綦齿传动》 1992年第1期77-82,共6页
关键词 喷丸强化 镀层 疲劳强度 钢件
下载PDF
渗碳钢的显微组织和高周弯曲疲劳强度
11
作者 Pache.,J 邓华铭 《綦齿传动》 1992年第3期36-42,共7页
关键词 渗碳钢 显微组织 疲劳强度
下载PDF
γMn-Cu合金在(γ+α)亚稳互溶区时效过程Spinodal分解的热力学判据 被引量:3
12
作者 邓华铭 张骥华 陈树川 《功能材料与器件学报》 CAS CSCD 2001年第1期69-72,共4页
根据亚规则溶液模型,进行锰铜二元系的热力学计算表明,γ Mn-Cu合金在 (γ+α )亚稳互 溶区确实存在 Spinodal分解,在 400~ 600oC时效发生 Spinodal分解的是浓度范围为 60~ 90at% Mn 的合金。与硬度法相比,采用测量尼尔点来确定... 根据亚规则溶液模型,进行锰铜二元系的热力学计算表明,γ Mn-Cu合金在 (γ+α )亚稳互 溶区确实存在 Spinodal分解,在 400~ 600oC时效发生 Spinodal分解的是浓度范围为 60~ 90at% Mn 的合金。与硬度法相比,采用测量尼尔点来确定 Spinodal分解的区域较为可靠。 展开更多
关键词 γMn-Cu合金 SPINODAL分解 亚规则溶液 热力学 时效过程
原文传递
上一页 1 下一页 到第
使用帮助 返回顶部