水热同输管网水力工况分析

目前基于余热利用的水热联供技术对我国北方沿海地区实现清洁供热和保障安全供水具有非常重要的意义,水热同输管网作为水热联供系统的重要组成部分,对系统的安全和经济运行具有显著影响。文章基于水热同输原理建立水热同输管网水力计算数学模型,并分析和研究其水力工况。结果表明:随着回流比降低,回水压线变得较为平缓,中继回水加压泵扬程降低;中继回水加压泵需变频或调速运行调节并使其与回流比相等,以适应回流比的变化;随着回流比降低,回水管富裕压头急剧增大,其输送能耗则快速降低。

微砂增效结团絮凝技术处理低浊高藻水的中试研究

针对西安市汤峪水库夏季水质特点和处理要求,提出并采用微砂增效结团絮凝工艺对该原水处理进行中试研究。微砂增效结团絮凝技术是将微砂增效与结团絮凝有机组合的新型水处理工艺。试验结果表明,利用微砂增效结团絮凝技术处理汤峪水库低浊高藻水是切实可行的,系统具有运行稳定性高、出水水质好等特点,且处理效率明显高于采用回流污泥的增效澄清技术。微砂增效结团絮凝工艺能够有效降低出水浊度和CODMn;当微砂投量0.5g/L时的过程控制参数为PAC投量15mg/L,PAM投量0.4mg/L,机械搅拌转速8r/min,上升流速达35m/h时,藻类去除率可达80%,CODMn去除率达40%,浊度可控制在1.5NTU以下。

接触氧化法除铁锰滤柱反冲洗废水高效处理的实验研究

以西安某接触氧化法除铁除锰滤柱反冲洗废水为对象，进行了造粒流化床处理该废水的实验研究。结果表明，优化的工艺运行参数为：系统水流上升速度34cm／min，当进水浊度700-2000NTU时，PAC和PAM投加量分别为～20、1．0～1．25mg／L；当进水浊度2000-3000NTU时，PAC和PAM投加量分别为30-40、1．0～1．25mg／L。在此条件下，出水浊度可控制在10NTU以下，Fe、Mn的质量浓度分别在2、0．5mg／L以下、CODMn可控制2mg／L以下。利用造粒流化床处理该废水是完全可行的，具有出水水质好、抗冲击负荷能力强、稳定性高的特点。

地下水除铁锰滤柱反冲洗废水结团絮凝处理的中试研究

以西安某地下水除铁除锰石英砂滤柱反冲洗废水为处理对象，利用结团絮凝工艺进行了中试研究，得出了混凝剂PAC、助凝剂PAM、水流上升速度Uw和强制搅拌转速”对结团絮凝工艺的影响规律。在上升流速为34cm／min时，通过优化得出适宜的搅拌转速n为4～8r／min，PAC投量为20mg／L左右，PAM投量为1.0～1．25mg／L。适当增加投药量，最大上升流速可达42．5cm／min。在上述运行条件下，可使出水浊度小于10NTU，Fe小于1．6mg／L，Mn小于0．5mg／L，畋）【）M11小于2．0mg／L；排泥含水率为90％～97％，污泥比阻值为（O．1～O．2）×10^9 s^2／g。

增效结团流化床处理春季低浊水的中试研究

以水库春季低浊水为处理对象,采用增效结团流化床工艺进行了中试研究。试验结果表明,利用增效结团流化床工艺处理水库低浊水是切实可行的,具有系统运行稳定性高,出水水质好等特点,而良好的污泥回流是系统高效稳定运行的前提。控制上升流速为20m/h时,通过优化得出适宜的工艺参数:混凝剂聚氯化铝(PAC)投量为11 mg/L左右,助凝剂(PAM)投量为0.25～0.30mg/L,污泥回流比为3%,机械搅拌转速为6r/min。在此条件下,出水浊度可控制在1.0NTU以下。

某城镇污水处理厂二氧化氯消毒的设计计算

与传统Cl2消毒相比,ClO_2具有更强的反应活性和氧化能力,具有消毒效果持久和不产生二次污染等优点。以某城镇2×104t/d污水厂设计为例,详细计算了ClO_2的有效氯量,氯酸盐法制备ClO_2时所需Na Cl O3和HCl的量,在此基础上,给出了二氧化氯发生器的选型和各原料的供给量及10 d储存量,为二氧化氯的工程应用和理论计算提供很好的指导。

基于环网理论的供热管网水力工况仿真研究

供热系统普遍存在水力工况失调问题,影响供热质量和节能效果,而对供热管网水力工况开展仿真研究,是调节和改造管网运行、优化设计的前提和重要保障。文章基于环网理论,建立了供热管网数学模型,构建了迭代矩阵Mk求解模型,利用VC语言开发了热水管网计算分析系统,并针对潍坊某县级市供热管网的水力工况进行应用研究。结果表明:仿真计算结果与实际运行测试结果吻合;管网水力平衡调节后,循环水量约降低了18.0%;在保证供热系统平衡的前提下,提高供回水温差3.0℃且降低循环流量18.1%,能够使泵功率降低45.1%;并联增设一条DN400供热管道的实施方案,可使供热系统输送能力提高>30.0%,方案实施后采暖季供热效果良好。

利用核电余热的水热联产同输系统应用研究

目前利用核电余热供热已成为我国城镇供热系统实现碳中和的重要路径和研究热点。文章研究了核电余热的供热性能;针对发现的供热系统存在余热回收率低、输送距离远等问题,提出了一种基于吸收式换热和反渗透海水淡化技术的水热联产同输系统,并结合案例分析了水热联产同输系统的节能性、环保性和经济性。结果表明:水热联产同输采暖季可节省24.68×10^(4) t标准煤,节能效果显著;采暖季替代燃煤为69.71×10^(4) t,供应淡化水为5712×10^(4) m^(3),环保效益极高;综合供热成本约为37.30元/GJ,低于常规燃煤热电联产供热成本,综合供水成本约为5.03元/m^(3),低于外调水供水成本,其经济性较好。

CVVFV热电公司燃气锅炉效率测试及污染物排放结果分析

本文按照GB/T 10180-2017《工业锅炉热工性能试验规程》标准的要求,对济南市一个热电厂的7台燃气锅炉效率进行现场测试和分析^([1])。通过测量排烟温度、排烟处O_2、CO、NO_X、SO_X的含量、入炉冷空气温度、锅炉进出水温度等参数,计算出各台锅炉的正平衡效率和反平衡效率,并对锅炉的实际运行水平进行理论分析,分析锅炉热效率及污染物排放的影响因素。结果表明,在锅炉热损失中,排烟热损失q_2占全部热损失的比例达到了60%,在锅炉运行中应选择合理的过量空气系数及排烟温度,减少热损失;在锅炉污染物排放中,主要污染物为NO_X,其受过量空气系数及炉膛温度影响,在锅炉运行中应保证锅炉炉膛温度处于800℃左右,可以提高锅炉热效率降低锅炉污染物排放。

利用综合管廊排风的余热供冷系统性能分析

提出一种利用综合管廊排风的余热供冷系统,对余热供冷系统的可行性、制冷性能进行分析。室外空气流经综合管廊通风区间后,排风温度有所降低。将综合管廊低温排风代替室外空气作为风冷热泵机组的冷源,可有效提高机组制冷能效,余热供冷系统可行。与传统风冷热泵相比,余热供冷系统制冷性能系数更高,波动更小。测试时间余热供冷系统最大节电率达11.9%,平均节电率约5.9%。

热力站燃气供暖热水炉调峰效果及污染物排放

将济南某住宅小区作为研究对象,为满足严寒期供热需求,在热力站增设6台燃气供暖热水炉,用于调峰。实施调峰时,将部分热力站换热器出水引入热水炉进行二次加热,与未经热水炉二次加热的换热器出水混合后达到设定温度。在严寒期,对6台热水炉热效率、调峰效果、氮氧化物排放量进行实测计算与评价。热水炉正平衡热效率范围为95.62%~96.12%,反平衡热效率范围为96.70%~96.83%,二者非常接近。混水温度达到设计要求,说明热水炉的调峰效果良好。基准含氧量下一氧化氮质量浓度为18.75 mg/m^(3),低于DB 37/2374—2018《锅炉大气污染物排放标准》规定的排放限值。

燃气锅炉热效率及氮氧化物排放量实测计算

将济南某住宅小区燃气锅炉房作为研究对象,对燃气锅炉热效率和氮氧化物排放量进行实测计算。燃气锅炉正平衡热效率为95.7%,反平衡热效率为93.9%,二者非常接近。基准含氧量下一氧化氮质量浓度为8.03 mg/m^(3),低于DB 37/2374—2018《锅炉大气污染物排放标准》规定的燃气锅炉房排放限值(100 mg/m^(3))。

燃气驱动的溴化锂吸收式热泵应用案例分析

针对山东省某大型燃气热水锅炉排烟温度较高与耗气量过大的问题,提出采用燃气直燃型吸收式热泵回收烟气余热、减少排烟损失,并给出燃气锅炉与吸收式热泵烟气余热回收方案的运行流程。根据天然气热平衡、排烟温度与天然气利用率、热泵COP值以及最大负荷利用小时数等,全面分析回收烟气余热节能效果。通过1个采暖季理论计算研究和实测对比分析得出,新方案比单独锅炉运行方案节约燃气约1 718 679 m^(3),热泵余热回收热量占总供热量的8.9%,分析过程和提出的工艺流程可供同类项目参考。

威海市核电供热供水一体化系统与效益分析

提出核电供热供水一体化系统(简称一体化系统)流程,结合实例分析一体化系统的节能环保效益性。以威海市现状集中供热面积为计算基础,与常规海水淡化系统相比,一体化系统供暖期产水耗电量降低17.78%。与常规燃煤锅炉相比,一体化系统每个供暖期可节省标准煤48.02×10^(4) t.一体化系统基本不产生污染物。

可缓解油污粘附的厨房油烟余热回收系统

提出一种可缓解油污粘附的厨房油烟余热回收系统,联合相变蓄热、电辅助热源、双源热泵,实现供冷、供暖、供应生活热水。对系统的工艺流程、控制原则、存在问题与应对措施进行探讨。