冷轧带钢渗氮铁锅开裂剥落原因分析及改进措施

在采用某公司生产的厚度为1 mm的XLQ01冷轧带钢制作铁锅的过程中,经渗氮处理后出现开裂问题,铁锅经碰撞后渗氮层易剥落。本研究采用扫描电子显微镜、直读光谱仪、金相显微镜等检测手段对渗氮铁锅样品的断口微观形貌、化学成分、金相组织及原材料的表面粗糙度、化学成分、金相组织、晶粒度进行分析,结果表明,渗氮铁锅开裂剥落的原因主要有以下两个方面:一方面,渗氮开裂样品中存在粗大的原始组织和穿晶分布的针状氮化物,破坏了基体的连续性,增加了表面层脆性及切口敏感性,在外力作用下导致开裂;另一方面,原材料表面粗糙度大,渗氮温度高,渗氮层疏松,在压应力作用下导致渗氮层开裂剥落。本研究针对渗氮铁锅开裂剥落的原因提出了相应的改进措施,有效避免了渗氮铁锅开裂剥落。

亚温球化退火工艺对热轧态65Mn钢组织及性能影响

主要研究了亚温球化退火工艺对热轧态65Mn钢的组织及性能的影响,通过模拟不同退火温度、保温时间、冷却速率等条件,得到热轧态65Mn钢组织及性能的变化规律,为优化65Mn钢罩式退火工艺提供参考。结果表明,当温度低于相变点温度时,退火温度越高,热轧态65Mn钢球化效果越好;随着保温时间的延长,片状珠光体逐渐趋于球化,720℃保温12 h后,继续延长保温时间对球化效果影响不大;另外,在相同的加热温度和保温时间下,冷却速率对热轧态65Mn退火后的组织及性能无明显影响。

30MnSi管桩钢筋延迟脆断原因分析

针对30MnSi管桩钢筋(PC钢棒)延迟脆断的现象,从力学性能、化学成分、显微组织、表面质量、断口形貌以及后续热处理工艺等方面对延迟脆断的原因进行了分析。结果表明:该管桩钢筋发生延迟脆断主要是由于其热处理过程中回火温度不稳定,使钢筋表面局部形成异常马氏体组织,这种组织形式自身存在着组织应力,而内氢的存在增加了管桩钢筋的内应力;当受外力作用时,外力和管桩钢筋自身的内应力经过一段时间逐渐集中于表面马氏体区,形成断裂源,从而导致管桩钢筋静置数日后突然脆断。

510L汽车大梁钢冷弯起皮开裂原因分析

从化学成分、力学性能、金相、SEM、EDS和连铸工艺等方面进行分析,结果表明,铸坯气泡是造成冷弯起皮开裂的主要原因。并对预防铸坯气泡产生提出改进措施。

热处理工艺对EQ70级高强度海洋平台用钢的组织及性能的影响

根据钢的热处理工艺经验公式设计出EQ70级高强度海洋平台用钢的正交热处理试验方案,研究了不同淬火温度和不同回火温度与组织及性能的关系,得到强度、低温冲击韧性、Z向抗撕裂性的良好匹配,以满足高强度海洋平台用钢的使用要求。研究结果表明:淬火温度在930℃,回火温度在640℃时,强度、低温冲击韧性以及Z向抗撕裂性能达到了最佳匹配。

XGM2导电用盘条的生产实践

介绍用转炉、LF炉精炼、RH真空处理、方坯机浇筑、高速线材轧机生产工艺生产XGM2导电用钢的过程,通过控制化学成分、LF炉精炼、全过程保护浇注和控制冷却等工艺措施,使盘条的化学成分稳定,各项性能优良。

空冷经济型塑料模具钢P20的开发

介绍新钢空冷经济型塑料模具钢P20的开发,通过高锰低钼的成分设计,合理控制生产工艺,轧后直接空冷,配以560~600℃回火,得到全截面贝氏体组织,钢板硬度完全满足预硬型塑料模具钢的要求。

冷轧汽车用双相钢彩色金相组织显示方法的研究

本文对HC340/590DP和HC420/780DP冷轧汽车用双相钢彩色金相组织的显示进行了研究,结果表明:经彩色浸蚀后,能单独测量出马氏体(或M/A岛)含量,组织对比度更高,所测含量更为准确。

SWRH82B盘条表面缺陷浅析

针对线材厂SWRH82B生产中边裂、折叠表面缺陷问题,通过对缺陷取样分析以及溯源调查,得出盘条表面缺陷产生的原因。通过控制原材料、严格把控每道工序的质量等,减少盘条表面缺陷产生的概率。

50AZ弹链淬火硬度不均原因分析及改进措施

主要对50AZ弹链淬火硬度不均、局部硬度偏低的样品取样,进行了成分、金相、显微维氏硬度、电镜等分析。结果表明:50AZ弹链淬火硬度低的主要原因是弹链原料表面存在脱碳现象,且局部位置脱碳层较深。在同一淬火热处理条件下,表面脱碳处的奥氏体化不完全,淬火临界冷却速度增大,脱碳处获得的是以屈氏体为主、少量马氏体和未溶碳化物的混合组织,导致表面硬度低。通过严格控制热轧板坯加热时间与加热温度、退火炉炉内氧含量与密封性等措施,能有效避免弹链原料表面产生严重脱碳现象。

82B盘条脆断原因探析

通过对82B盘条缺陷取样,断口、SEM和金相分析、硬度测试,对脆断82B盘条进行综合检验,分析脆断产生的原因,并提出改进措施.大直径82B的圆盘虽然已经历了陈化,但在起重或酸洗后放置在放线架上或只进行了第一次拉伸后仍会发生断裂.根据3种不同类型的断裂情况,认为82B型圆盘的天然脆性断裂是由其内部的非正常结构和表面缺陷引起的.断裂部位的局部表层出现了块状碳化物和网格状渗碳体,裂缝的来源为不正常的部位,样品横截面上有较大的C级和较小的B级保护渣,因此,认为脆断是由于铸坯表面的部分碳化,导致出现了大量的碳粒沉淀.通过对铸锭均匀性的调控、浸入式喷嘴的适当埋入、恒拉速浇注、保持钢液位的稳定性,可降低钢锭因卷渣而造成的局部积炭,从而降低板料的脆性开裂.

E级船板钢冲击不合格原因分析

60mm规格E级船板钢在做-40℃低温冲击时出现不合格的现象,通过化学成分分析、非金属夹杂物和显微组织检验测试。结果分析表明,导致60mm规格E级船板钢在-40℃冲击后数据不合格的原因主要是晶粒不均匀,塑性、韧性差,造成冲击试验时发生脆性断裂,冲击值低。

65Mn带钢的断裂原因

对65Mn热轧带钢冷轧剥壳时断带现象进行了分析。分析了使用过程和化学成分,并通过金相检验、断口观察、扫描电镜和能谱等方法对断带原因进行研究探讨。结果表明:断带的外因是分条后边部存在较严重的锯齿和毛刺,内因是热轧带钢原材料存在残余应力且组织不均匀,心部存在索氏体带,索氏体带内有硫化锰夹杂,索氏体带两侧均有一条铁素体带。从炼钢、连铸、热轧工艺方面控制原材料质量,同时改进分条质量,可减少或避免断带的发生。

S355热轧厚板探伤不合格的原因

通过微观组织检验分析了S355热轧厚板探伤不合格的原因.结果表明：厚板在1/4～1/2厚度处存在成分偏析、中间裂纹和孔洞,这是导致钢板探伤不合格的直接原因.