30Cr2Ni4MoV低压转子冲击性能不合格原因分析

针对30Cr2Ni4MoV低压转子调质后冲击功不合格的问题,利用扫描电镜等检测手段对冲击断口进行了检测,结合低压转子生产过程,确定了冲击功不合格的原因。

转子表面缺陷分析研究

某转子在精加工过程中轴颈处发现表面缺陷,对该缺陷进行了分析研究,确定了缺陷性质,找到了缺陷产生的原因。

碳偏析和氢脆共同作用产生的置裂

在支承辊的断裂源部位取样,运用失效分析手段,结合化学成分数据、物理性能指标、金相高低倍观察和扫描电镜等分析手段,分析了其断裂的过程以及原因。从中发现造成零件置裂的原因很多,但主要是零件心部所受轴向残余拉应力最大的区域内存在着严重碳偏析和氢脆导致其断裂。严重的碳偏析破坏了基体的连续性,形成薄弱环节。此外相关化学成分超标、晶粒粗大也对支承辊的断裂起到了促进作用。

一种支承辊用钢的相图计算及曲线分析

利用Thermo-Calc软件对一种高铬支承辊用钢的平衡相图以及各种含量变化进行理论计算,并利用差示扫描量热仪(DSC)测定该支承辊用钢的相变点以及碳化物的溶解/析出温度,以期为高铬轧辊的研发制造提供技术支撑。

大型支承辊锻坯端面裂纹状缺陷分析

材质为YB-50的大型支承辊锻坯在锻后热处理后机加工前发现其冒口端辊颈端面有两条裂纹状缺陷,尺寸较大的一条纵向长度达2 500 mm。对该大型支承辊锻坯进行了化学成分、力学性能、金相组织、裂纹状缺陷金相特征、裂纹状缺陷宏观和微观断口分析。根据裂纹状缺陷金相特征、裂纹状缺陷宏观和微观断口分析判定,裂纹状缺陷属缩孔残余或二次缩孔。

用30t EAF-LF-VD冶炼高级齿轮钢

对 30 t EAF- L F- VD冶炼高级齿轮钢的过程进行分析 ,由此确定 L F- VD过程中的成分微调工艺和 VD过程中成分的变化规律 ,并对钢的各项性能与化学成分进行逐步回归分析 ,确定了最佳内控成分。

一种筒节用钢的超标缺陷分析

某公司生产的一种筒节用钢经无损检测存在超标缺陷。通过无损检测定位和解剖取样,采用光学显微镜和电镜能谱分析,确定其为氧化物夹杂,并讨论其可能成因。

钢中超轻元素C的能谱定量测试研究

对7个C含量小于1%的标准钢样进行了测试研究,得到了不同C含量钢样准确定量所需的SEC因子以及C含量与SEC因子之间的关系,大大提高了利用能谱仪测量超轻元素C的准确性。

ZGCr4铸钢支承辊辊颈圆周裂纹检验分析

运用化学分析、光学显微镜和扫描电镜等检测手段,对裂纹的形成和开裂特征进行了系统的金相分析。结果表明,辊颈圆周出现裂纹的主要原因是辊颈凹槽处碳、磷含量严重超标、中心碳偏析、沿晶分布的共晶碳化物和一次碳化物以及显微孔隙等因素致使晶界严重薄弱脆化,造成在铸钢支承辊最终热处理的冷却过程中开裂。

地角螺栓断裂失效分析

应用扫描电镜、光学显微镜和化学分析等检测手段,对地角螺栓断裂原因进行了探讨。结果表明,由于材质40Cr钢调质处理不当,致使钢的显微组织中存在有沿晶界呈网状分布的铁素体相,晶界严重弱化,造成地角螺栓在拧紧时从应力集中的栓杆与螺帽圆角处沿晶脆断。

09CuPTiRE热轧钢板焊裂分析

本文研究了09CuPTiRE热轧钢板焊接热裂纹的形成机制。结果表明:其焊裂性质为高温低塑性裂纹,主要原因为组织异常,异常组织中的沿晶不连续网状碳化物是造成晶界弱化的主要原因。焊接时在热影响区内交变应力的作用下,裂纹自铁素体和沿晶碳化物交界处萌生,扩展,产生焊接热裂纹。在950℃保温两小时后缓冷可避免产生热裂纹。

大型支承辊置裂原因分析

大型支承辊在放置时自然断裂。采用化学分析、金相检验和扫描电镜等手段对断裂支承辊进行了套料取样分析。结果表明,辊身心部较高的内应力和在带状碳化物中存在严重的网状碳化物是造成大型支承辊置裂的主要原因。

GCr15SiMn钢热轧开裂原因分析

本文主要借助于扫描电镜和能谱仪等分析方法探讨了GCr15SiMn钢热轧开坯后出现严重的鱼鳞状表面裂纹缺陷的原因。结果表明:产生其表裂缺陷是由于钢中存在大量的铅、锡等低熔点元素偏聚在晶界处及夹杂中,造成钢加工热脆现象发生所致。具有上述热脆缺陷的钢室温断裂机制为沿晶脆断,其断口中各沿晶面上大体可根据主要偏聚锡元素和铅元素的不同分别形成片层状和网状微细结构形态。

一种支承辊用高铬钢的热变形行为及其热加工图

在应变速率0．01～10s^-1、变形温度950-1200℃条件下，采用Gleeble-3500型热／力模拟试验机对一种支承辊用高铬钢进行了热压缩变形试验，研究了其热变形行为和再结晶规律，基于动态材料模型绘制热加工图。结果表明：此钢的热变形激活能为481．363kJ·mol^-1，热变形方程ε=1．0×10^18[sinh（0．0083σ）]^5.78exp[-481363／（RT）]；温度和应变速率分别为1045～1170℃，0．01～0．3s^-1及1165～1200℃，1～10s^-1的变形条件属于最佳工艺参数范围，此时的变形机制为动态再结晶，能量消耗效率可达29％以上．

Cr8钢的动态再结晶行为及组织转变

利用Gleeble-3500热/力模拟试验机对Cr8支承辊用钢在应变速率0.01～1s-1、变形温度950～1 200℃条件下进行了热压缩变形试验,研究了其热变形力学行为和再结晶规律,并对该钢热变形后的显微组织及物相变化进行了分析。结果表明:在应变速率较低为0.01s-1,当变形温度低于1 050℃时,Cr8钢热变形后的组织主要为动态回复型,当变形温度高于1 100℃时,热变形后的组织为动态再结晶型,且随着变形温度的升高,动态再结晶晶粒逐渐长大;当应变速率增加到0.1s-1时,热变形后的组织在温度低于1 050℃时为动态回复型,在温度高于1 100℃时为动态再结晶型;当应变速率增加到1s-1时,变形温度高于1 050℃时,热变形后的组织即发生了明显的再结晶,奥氏体晶粒大部分已长成为等轴的再结晶晶粒;Cr8钢热变形后的物相主要为α-Fe和γ-Fe,显微组织主要为马氏体和残余奥氏体。

固溶处理对双相不锈钢组织性能的影响

研究对比了一种铁素体-奥氏体双相不锈钢铸态和1050℃固溶处理后的组织与性能。对固溶处理前后δ-铁素体,γ-奥氏体及σ相形貌、成分及拉伸断口形态进行了研究与分析。实验结果表明:试验用双相不锈钢的铸态组织为γ-奥氏体、δ-铁素体和σ相;经1050℃固溶处理后σ相溶解,塑性指标较铸态时有所升高,其中屈服强度与断面收缩率升高较明显。

30Cr1Mo1V高中压转子表面缺陷分析

我公司制造的一支30Cr1Mo1V高中压转子在用户精加工过程中轴颈部位目视发现多条带状缺陷。对该缺陷部位解剖后,采用低倍酸洗、宏观断口体视镜观察及扫面电镜能谱分析等手段,确定了该缺陷为钢锭原始凝固时产生的A型偏析。进一步研究发现,A型偏析缺陷内部钼、铬和钒元素含量均明显偏高,其显微组织中分布有钼、铬和钒元素含量较高的颗粒状合金碳化物,且多数严重A型偏析区中心还断续分布有硫化锰夹杂,部分硫化锰夹杂处还偏聚镁铝尖晶石等夹杂物。

加氢筒节环缝探伤缺陷分析

运用金相、扫描电镜等手段对加氢筒节环缝探伤缺陷进行取样分析 ,结果表明 :其缺陷性质为内气孔 。

30CrMnSiA、30CrMnSiNi2A钢表面裂纹研究

我厂多年来GJB条件30CrMnSiA、30CrMnSiNi2A电渣锭表面裂纹废品率极高,一年来经我们攻关采取了一些措施,现在问题基本得到解决。

冷轧辊钢中TiC碳化物形态研究

本文着重通过扫描电子显微镜来研究冷轧辊钢中TiC碳化物形态。一、试验用料和试验方法试验料采用86CrMoV_7冷轧辊辊身经超声波探伤确定有伤区部位取样。TiC碳化物形态用SEM-505型扫描电子显微镜,EDAX-9100X射线能谱仪,WDX-2AX射线波谱进行断口观察和分析。二、试验结果和分析冷轧辊钢中TiC碳化物分二种类型:一种是初生立方形块状TiC碳化物;另一种为二次析出棒状TiC碳化物。