纳米SiO_2对天然橡胶/聚丙烯共混型热塑性弹性体的改性

在双辊电热式塑炼机上采用动态硫化法制备了天然橡胶/聚丙烯共混型热塑性弹性体(NR/PP TPV)。考察了纳米S iO2的加入顺序及其用量对NR/PP TPV力学性能的影响,研究了纳米S iO2填充改性TPV的耐溶剂性能和耐热变形性能,并用扫描电镜(SEM)观察了其两相结构和断面形貌。结果表明,纳米S iO2先与NR混炼均匀,再加入小料和硫黄所得的NR母炼胶与PP制备的TPV力学性能较好,且最佳的纳米S iO2加入量为3份;纳米S iO2改性的NR/PP TPV具有良好的耐溶剂性能和耐热变形性能;纳米S iO2提高了NR与PP相间结合强度。

聚合釜内制备聚丙烯合金的工艺、组成及性能

直接在聚合釜中开发出熔体流动速率为13.3g/10min,弯曲模量为849MPa,悬臂梁缺口冲击强度为52.40kJ/m2的聚丙烯（PP）合金。将聚合工艺、组成、性能进行关联,发现当气相聚合釜中乙烯与（乙烯＋丙烯）的摩尔比[n（C2H4）∶n（C2H4＋C3H6）]为0-0.320时,PP合金的冲击强度增长较快;当n（C2H4）∶n（C2H4＋C3H6）分别为0.320,0.357时,冲击强度可达50.00kJ/m2以上;n（C2H4）∶n（C2H4＋C3H6）大于0.357时,PP合金的冲击强度显著下降。将PP合金的二甲苯可溶物（XS）含量、冲击强度以及动态力学行为中PP松弛峰温度与乙丙橡胶相松弛峰温度的差（t1-t2）进行关联发现,当PP合金中w（XS）低于15.0%时,冲击强度较低,t1-t2较高;当w（XS）增至21.0%时,冲击强度快速提高,t1-t2显著降低;当w（XS）大于26.2%后,冲击强度缓慢降低,t1-t2又升高。

影响塑料性能测试结果的因素分析

以低密度聚乙烯(LDPE)薄膜和抗冲共聚聚丙烯为例,讨论了制样工艺及测试中的各种因素对塑料性能测试的影响。结果表明,制样工艺对材料的性能影响很大;在制样过程中需考虑各工艺参数间的关系,减小和避免试样内部缺陷的产生,从而减小或避免制样工艺对塑料性能测试结果的影响;在冲击强度测试中,制备样品缺口的刀具速度对测试结果产生影响;测试熔体质量流动速率时,口模直径、温度对测试结果产生影响,在测试中需注意这些影响因素,可减小和避免其对结果的影响。

影响塑料性能测试结果的因素分析

以低密度聚乙烯（LDPE）薄膜和抗冲共聚聚丙烯为例，讨论了制样工艺及测试中的各种因素对塑料性能测试的影响。结果表明，制样工艺对材料的性能影响很大；在制样过程中需考虑各工艺参数间的关系，减小和避免试样内部缺陷的产生，从而减小或避免制样工艺对塑料性能测试结果的影响；在冲击强度测试中，制备样品缺口的刀具速度对测试结果产生影响；测试熔体质量流动速率时，口模直径、温度对测试结果产生影响，在测试中需注意这些影响因素，可减小和避免其对结果的影响。

PE树脂的流变行为与其结构性能的关系

综述了聚乙烯(PE)树脂的流变行为与其相对分子质量、相对分子质量分布、支化结构、加工性能、制品性能的关系,介绍了用流变手段及参数表征PE树脂分子结构的方法。建议加大PE树脂流变行为的研究力度,为PE树脂的产品开发与推广应用提供技术支持。

PP／LLDPE共混体系性能及相容性研究

使用双螺杆挤出机制备聚丙稀(PP)／线性低密度聚乙烯(LLDPE)共混物,通过GPC、DSC等手段判断了PP／LLDPE共混体系的相客性,使用常规物理机械方法测定了共混物的物理机械。结果表明:PP／LLDPE是热力学上完全不相客的体系,但是,基于结构和性质上的相似,该共混体系通过机械剪切共混可以达到一定的相客性。当PP／LLDPE=50:50-20:80时,LLDPE能明显改善PP的脆性大,同时,PP改善LLDPE的加工性、力学性能及耐热性能。

2003-2005年汉沽区医院消毒效果监测分析

目的了解2003-2005年汉沽区医院的消毒状况。方法《按消毒技术规范》对区内的8所医院消毒效果进行监测。结果抽样1468份,合格1385份,总合格率为94.34%;其中灭菌效果较好的为高压灭菌,合格率为100%,较低的为紫外线灯管和物体表面,合格率分别为93.49%和93.05%。结论高压灭菌效果比较好,部分样品如物体表面的合格率较低。

水润滑条件下聚丙烯/有机改性蒙脱土纳米复合材料摩擦磨损性能研究

针对2种有机改性蒙脱土(OMMT,TJ-2型和KH-V6型),研究了熔融插层法制备的聚丙烯(PP)/OMMT纳米复合材料在水润滑条件下的摩擦磨损性能,并用扫描电子显微镜观察分析了复合材料的磨损表面。结果表明:2种PP/OMMT纳米复合材料的摩擦因数和磨损率都随OMMT含量的增加先减小后增加。当TJ-2型OMMT质量分数为1.5%时,复合材料的摩擦因数和磨损率分别为纯PP的88%和48%;当KH-V6型OMMT质量分数为2%时,复合材料的摩擦因数和磨损率分别为纯PP的92%和50%。此外,在水介质中,随OMMT填充量的增加,PP/OMMT纳米复合材料的主要磨损形式依次是磨粒磨损、粘着磨损和磨粒磨损。

一步法合成新型稀土复合热稳定剂

研究了一种新型PVC稀土复合热稳定剂的合成工艺以及热稳定效果。用一步法合成了两种PVC稀土复合热稳定剂,讨论了两阶段碱分配比、各阶段反应时间、反应温度以及锌、钙、钡的含量对PVC稀土复合热稳定剂热稳定性的影响。结果表明:合成稀土-锌-钙复合稳定剂工艺条件是70℃、5min、15min、20min,稀土-锌-钡热稳定剂是65℃、15min、20min、5min,静态热稳定测试表明产物中的硬脂酸稀土与硬脂酸金属盐之间有良好的协同作用,两种复合稳定剂的静态稳定时间分别为18.6min、17.5min。

PMMA/MMT纳米复合材料硫酸腐蚀产物EDS、SEM表征

用失重法研究了聚甲基丙烯酸甲酯（PMMA）／KH—V6型蒙脱土纳米复合材料的耐H2S04腐蚀行为，并用EDS和SEM分析了腐蚀产物膜。结果表明，质量分数为2％～3％的蒙脱土复合材料发生的是均匀腐蚀，蒙脱土的片层阻隔作用使得PMMA基体的降解行为减弱，腐蚀速率最小，腐蚀膜内外表面出现明显的孔；随蒙脱土质量分数的进一步增加（4％），蒙脱土在PMMA基体中发生聚集，阻隔作用减弱，复合材料的腐蚀速率上升，且在H2SO4的作用下，聚集态的蒙脱土容易从复合材料中分离出来，导致腐蚀产物的内表面出现不光滑的小坑。

马来酸酐熔融接枝聚丙烯及其共混物

用双螺杆挤出机通过反应性挤出制备了马来酸酐熔融接枝的聚丙烯（PP）,对均聚PP、嵌段共聚PP、PP/三元乙丙橡胶和PP/聚烯烃热塑性弹性体复合体系与马来酸酐的熔融接枝及其工艺条件进行了探讨。结果表明,采用嵌段共聚PP接枝马来酸酐,在螺杆温度190～210℃、过氧化二异丙苯质量分数0.1%、马来酸酐质量分数1.5%及苯乙烯质量分数1.8%时,可获得接枝率3.8%的PP接枝聚合物。用该接枝聚合物与PP、高密度聚乙烯及聚烯烃热塑性弹性体熔融共混制备的黏合性涂覆树脂能够满足化工容器防腐专用料的性能要求。

载体硅胶真空负载茂金属催化剂的制备工艺研究

将载体硅胶热活化后采用抽真空的方法进行预处理,并在一定的真空度下使甲基铝氧烷和茂金属溶液吸入至其孔道及细孔内,再经过滤、洗涤、抽干等后处理过程制备出负载茂金属催化剂。考察了热活化温度、预处理真空度、预处理时间、负载真空度等制备工艺条件对催化剂性能的影响。结果表明,在载体硅胶热活化温度为600℃、预处理真空度不低于0.075 MPa、预处理时间为15 min、负载真空度为0.065 MPa的优化条件下,所制备催化剂的催化活性(每克催化剂上所得聚合物的千克数)达6.300,所得聚合物的形态优良。

丙丁二元无规共聚聚丙烯透明化研究

研究了丙丁二元无规共聚聚丙烯中丁烯含量对聚丙烯产品光学性能和力学性能的影响,丁烯含量越高聚丙烯的透光率和简支梁冲击强度越高,拉伸屈服强度、弯曲弹性模量和雾度越低。研究透明成核剂、复合抗氧剂、除酸剂对无规共聚聚丙烯的透光率、雾度等透明性能的影响。制备的透明无规共聚聚丙烯的雾度为8.5%,透光率为94.7%,弯曲模量为1215 MPa。

反渗透回流工艺参数的确定

通过对小型反渗透装置浓水回流进行物料衡算,得出水回收率与浓水回流率及水回收率与进水、浓水电导率之间的关系,并利用此关系,综合考虑浓差极化程度和膜性能等影响因素,选定水回收率的实验值分别为75.0%,79.9%,84.8%,94.7%。考察了不同水回收率下膜压力随运行时间的变化情况及膜的结垢周期。结果表明:当进水盐浓度为膜允许进水最大盐浓度的80%时,水回收率最佳,约为73.5%;水回收率分别为72.3%,73.8%的情况下,膜压增加1.2MPa所用的时间分别为215,148h。

BOPP专用树脂的流变行为研究

利用高压毛细管流变仪,对三种不同BOPP专用树脂的流变性能进行测定,BOPP专用料均表现为剪切应力随剪切速率增加而增加,但增加速率明显减弱,表观粘度随剪切速率增加而减小的特点,具有明显的假塑性的流动行为。通过分析温度、剪切速度和分子量及其分布对树脂的表观粘度的影响,确定不同树脂改善熔体粘度最有效的方法。

不同类型吹膜级聚乙烯树脂结构与性能研究

对不同类型吹膜级聚乙烯树脂LL1201、2426H和9455F进行了微观结构和薄膜性能分析,并对其流变性能进行了对比研究,讨论了影响树脂吹膜加工的流变学参数。结果表明:2426H的支化程度较高,9455F的分子量分布宽,LL1201薄膜的综合性能优于2426H,9455F薄膜的力学性能好但雾度高。流变性能研究表明:2426H的黏流活化能最高,黏度对温度变化最敏感,2426H和9455F的黏度对剪切速率变化敏感程度接近,都大于LL1201。9455F的熔体强度高于2426H和LL1201。

高爽滑线性低密度聚乙烯包装膜用树脂的流变性能

应用毛细管流变仪、旋转流变仪和高压毛细管流变仪,对国产和进口高爽滑线性低密度聚乙烯(LLDPE)包装膜用树脂进行了流变性能分析。结果表明,国产试样的动态、稳态、毛细管流变性能与进口试样相当;国产与进口试样的零切黏度分别为4 871,4 768 Pa.s,二者标准偏差分别为4.509,6.332,与后者相比,前者相对分子质量高;国产试样的拉伸黏度和熔体强度均低于进口试样;170℃国产试样的非牛顿指数为0.23,大于进口试样(0.22)。

催化剂对HDPE性能的影响研究

通过粒径分析、扫描电镜、凝胶渗透色谱仪、旋转流变仪等手段对比评价了用BCE和BCH作为催化剂在小试装置上得到高密度聚乙烯(HDPE)的性能。结果表明,用BCE催化得到的HDPE的摩尔质量分布略窄,粒径分布更均匀,比表面积和孔容更大,有利于提高溶剂的分离干燥效果,降低产物中挥发性有机物(VOC)的含量。使用BCE和BCH催化剂制备的HDPE的基本物理力学性能和动态流变性能相当。

茂金属中密度聚乙烯的性能及加工应用

对茂金属中密度聚乙烯(MDPE)的结构与性能进行表征,并对其挤出和吹膜加工应用进行分析。结果表明,小试聚合得到的MDPE具有较窄的相对分子质量分布、较低的支化度,且拉伸屈服强度、弯曲强度显著高于线性低密度聚乙烯(LLDPE),冲击强度特别是低温冲击强度高于高密度聚乙烯(HDPE);MDPE属于假塑性流体,在低温时容易出现不稳定流动现象,在高剪切速率下可以观察到粘度和压力的异常反转现象;可在现有加工LLDPE的设备上顺利进行挤出、吹膜加工,且得到的薄膜在纵横向具有均匀性屈服强度、撕裂强度方面优于进口高性能LLDPE产品。

茂金属聚乙烯与通用型聚乙烯共混物的物理机械性能与流变行为

用茂金属线性低密度聚乙烯(mLLDPE)与3种通用型聚乙烯[线性低密度聚乙烯(LLDPE),低密度聚乙烯(LDPE 1,LDPE 2)]进行了共混,研究了mLLDPE质量分数对共混物物理机械性能及流变行为的影响。结果表明,当mLLDPE质量分数大于30%时,mLLDPE/LDPE 1共混物的拉伸强度得到改善;当mLLDPE质量分数为20%时,mLLDPE/LDPE 2(或LLDPE)共混物的拉伸强度较纯LDPE 2(或LLDPE)提高了约25%(或约13%);在高剪切速率下,不同组成的mLLDPE/LLDPE共混物表观黏度差别不大;用mLLDPE与通用型PE共混物吹制薄膜时,共混物能耗较通用型PE有所提高,但薄膜的撕裂强度和拉伸强度有所提高。