真空熔结镍基合金涂层的组织结构及其高温磨损特性

研究了一种真空熔结镍基合金涂层的组织结构及其干摩擦滑动磨损特性。结果表明,镍基合金涂层中的析出相主要有硼化物、碳化物和硅化物,其中硼化物、碳化物起强化作用,硅化物改善涂层熔结过程中的工艺性能。涂层磨损的主要方式是微犁削,因镍基合金涂层具有较高的高温硬度,高温下具有良好的抗磨性能。磨损过程中在磨损表面覆盖的氧化物层对涂层起到保护和减磨作用。

几种钢的腐蚀冲蚀磨损行为与机理研究

在相同试验条件下研究了１６Ｍｎ，２７ＳｉＭｎ和１Ｃｒ１８Ｎｉ９不锈钢在浆体（ｐＨ值在１～１２的范围，固体粒子是粒径２２０～４００μｍ的石英砂）冲蚀作用下的腐蚀冲蚀磨损行为，分析了ｐＨ值和冲击速度等对钢腐蚀冲蚀磨损的影响，以及腐蚀与冲蚀之间的交互作用机理，建立了钢的腐蚀冲蚀磨损率与ｐＨ值及冲击速度之间的三维关系图．研究发现：冲击速度对１Ｃｒ１８Ｎｉ９不锈钢腐蚀冲蚀磨损的影响可用指数关系表示，但对其它２种钢，冲击速度的影响不能用简单的数学关系表示；钢的腐蚀冲蚀磨损率随ｐＨ值降低而增加，ｐＨ值越低和／或钢的耐腐蚀性越差，腐蚀与冲蚀的交互作用越大，钢的腐蚀冲蚀磨损越严重．耐腐蚀性较好的钢（如１Ｃｒ１８Ｎｉ９不锈钢）的腐蚀冲蚀磨损机理主要为冲蚀磨损；耐腐蚀性比较差的钢（如１６Ｍｎ钢）除冲蚀磨损外，腐蚀及其与冲蚀磨损的交互作用也都是重要的磨损机理。

两种金属材料腐蚀磨损的交互作用

金属材料的腐蚀磨损率不是其腐蚀率与磨损率之和，这是由于存在腐蚀与磨损交互作用的缘故．在腐蚀磨损系统中，若忽略温度和压力等环境因素的影响，则材料的腐蚀磨损就是电化学因素与力学因素交互作用的结果．在给定的试验条件下，４５＃钢和２Ｃｒ１３不锈钢在分别含硫酸、盐酸和硝酸的石英砂浆体冲击下的腐蚀磨损率均大于各自的腐蚀率与磨损率之和，证明有交互作用发生，而且交互作用值随腐蚀率或磨损率的增高而增大．在对影响腐蚀磨损交互作用的主要因素进行分析的基础上，建立了反映材料腐蚀磨损交互作用与腐蚀率及磨损率之间数量关系和变化规律的交互作用图．利用这种图可以分析腐蚀磨损中电化学因素和力学因素对腐蚀磨损交互作用的影响，比较不同材料的腐蚀磨损交互作用受这两种因素影响的敏感程度。

电火花表面强化工艺对涂层组织性能的影响

采用新型脉冲放电电火花表面强化设备 ,以 Cr2 B作为强化电极材料 ,3 Cr2 W8V钢为基体材料 ,研究了电火花表面强化工艺对强化层组织结构及强化层性能的影响。结果表明 ,两种强化气氛条件下 ,强化层组织均为细致的树枝晶 ,强化层的 X射线衍射最强峰均为 Cr2 B,次强峰均为α-Fe,但空气中强化层 α-Fe峰比氩气中的强 ,另外 ,还出现了 Fe3O4的峰 ;在氩气中强化时 ,强化表面质量好 ,气孔及微裂纹少 。

耐磨环氧胶粘涂层的浆体冲蚀磨损特性研究

研制了一种耐磨环氧胶粘涂层,它是由胶粘剂和耐磨填料组成的.当涂层中填料含量达到75(wt)%时,其耐磨性最好,当填料粒度增大时,涂层耐磨性只略有提高;偶联剂能显著提高涂层的耐磨性能;不同粒度的填料混合使用比采用单一粒度填料效果好.

Ni-W-Co/SiC复合材料磨损特性与磨损机制

研究了ＳｉＣ颗粒和ＳｉＣ晶须为复合第二相的Ｎｉ－Ｗ－Ｃｏ合金基复合材料的磨损特性和磨损机制．结果表明，复合相含量、几何特性及载荷和滑动速度对复合材料的耐磨性影响很大．其原因在于ＳｉＣ颗粒与ＳｉＣ晶须以不同的形式发生流失．

真空熔结铁基合金涂层的组织结构分析

分析了一种新型真空熔结铁基合金涂层的组织结构。铁基合金涂层是以高铬铸铁为粘结相、以大颗粒 (Cr,Fe) 2 (C ,B)相为硬质相的复合材料 ;(Cr,Fe) 2 (C ,B)相的体积分数约80 % ,粘结相是以奥氏体为基体、其中分布有针状 (Cr ,Fe) (C ,B)相、针状 (Cr ,Fe) 7C3 相和粒状 (Cr ,Fe) 7C3 相。铁基合金涂层的洛氏硬度为HRC5 5 ,表面洛氏硬度为HRA5 7。

奥氏体─贝氏体钢组织及性能特点

通过新的组织设计及强韧化处理，研制了一类高碳低合金超高强度钢──奥氏体──贝氏体钢（简称奥──贝钢）。研究了其组织结构、力学性能和接触疲劳特性，论述了组织形成和强韧化机理。

一种新型贝氏体组织的研究

作者研制的新型高碳硅锰低合金超高强度钢,经280～360℃等温处理,获得一种新型贝氏体组织——板条束状过饱和铁素体与薄膜状富碳奥氏体交替排列的奥氏体—贝氏体双相组织。本文从组织结构特征及转变温度等方面对新型贝氏体与常见的贝氏体组织进行了分析对比,探讨了钢的化学成分及转变温度对贝氏体组织结构的影响。

耐磨环氧胶粘涂层冲蚀磨损特性的研究

本文对气固冲蚀和浆体冲蚀条件下耐磨环氧胶粘涂层的磨损特性进行了研究。结果表明,这种涂层的冲蚀磨损是由粘结剂的磨损和抗磨填料的磨损所组成;填料粒度和磨料粒度都对涂层的气固冲蚀磨损有影响,但在给定的试验条件下,填料粒度对涂层的浆体冲蚀磨损影响甚微。文章指出,耐磨环氧胶粘涂层在气固冲蚀和浆体冲蚀下的磨损机理相似,但磨损规律却有所不同;耐磨环氧胶粘涂层尤其适用于浆体冲蚀的场合,可以明显地提高机械过流部件的使用寿命。

耐磨胶粘涂层在浆体冲蚀条件下的研究

本文研究了在不同pH 值的浆体冲蚀条件下耐磨胶粘涂层、20号钢和高铬铸铁的磨损特性,并研究了不同冲蚀时间和不同耐磨填料用量对胶粘涂层耐磨性的影响,此外还进行了初步的工业性试验。试验表明,耐磨腔粘涂层有较好的耐磨性和优良的耐腐蚀性,它是一种有广泛应用前景的新型耐磨材料。

奥氏体─贝氏体复相组织疲劳断裂性能研究

中碳低合金钢经等温处理，获得奥氏体－贝氏体复相组织，具有很高的强韧性。本文研究了其疲劳寿命及疲劳断裂机理，并与AISI4340钢进行了比较；分析了残余奥氏体对疲劳性能的影响，探讨了复相组织中疲劳裂纹的萌生机理及扩展行为。

奥氏体-贝氏铁素体双相钢冲击磨料磨损的特征

考察了同时具有高屈服强度、高韧性和高加工硬化能力的新型奥氏休-贝氏铁素体双相钢在冲击负荷磨料磨损条件下的耐磨性和磨损机理,分析了抗强烈冲击磨料磨损耐磨材料的性能要求。结果表明:奥氏体-贝氏铁素体钢具有十分优异的冲击磨损抗力;韧性材料的冲击磨损机理是冲撞形唇-滚碾挤压而形成大团块状磨屑的塑性变形控制过程。

新型奥氏体－贝氏体钢的力学性能

一种新型高碳低合金钢，经３００～３７０℃等温处理，获得板条状无碳化物贝氏体与薄膜状残留奥氏体交替均匀排列的奥氏体－贝氏体复相组织，具有很高的强韧性。研究了该钢的常规力学性能，与淬火回火的ＡＩＳＩ４３４０钢进行了比较，分析了奥氏体含量对常规力学性能的影响，探讨了奥氏体－贝氏体组织与常规力学性能之间的关系。

镍基合金涂层滑动磨损过程中磨屑的演变机理

:在真空熔结镍基合金涂层(成分是0.65％C-24％Cr-3.5％Si-3.5％B-3.0％Mo-6％Fe-Ni余量)与65Mn钢组成的滑动磨损系统中,研究了磨屑的演变机理。磨损过程中磨屑不仅存在氧化、碎化等化学、机械过程,还存在因相互挤压、粘结甚至微区热压烧结等冶金过程,两方面的共同作用,使氧化物磨屑成分均匀化。应用Fe-Ni-O系统相图对高温磨损磨屑进行相分析。

新型奥—贝组织低合金超高强度钢的研究

本文以新的合金设计思想,结合我国资源情况,研制了一类高碳硅锰低合金超高强度钢。经280～360℃等温处理,获得了奥氏体—贝氏体双相组织。 文中分析了钢的主要成分及其在钢中的作用;研究了钢的组织结构、力学性能和它们同转变温度之间的关系;并探讨了钢的强韧化和机制。 研究结果表明,新型奥—贝组织低合金超高强度钢具有优异的综合力学性能。强度和切性均达到超高强度钢的水平,而且价格低廉。

渗硼层磨料磨损特性的研究

对几种生产中常用的钢铁材料经膏剂渗硼后,在MLS-23型橡胶轮磨损试验机上进行了磨损试验。研究了载荷、时间、渗硼层的组织、硬度、层深、材料的化学成分、基体组织及硬度等因素对渗层耐磨性的影响,并探讨了渗硼层的磨损机理。

高强韧性奥氏体-贝氏体双相钢接触疲劳特性

考察了新型高强韧性奥氏体-贝氏体组织的低合金超高强度钢(简称奥-贝钢)的接触疲劳性能,并与20CrMnTi钢碳、氮共渗淬火回火组织进行对比研究;探讨了钢的组织结构及力学性能与接触疲劳性能的关系,提出了获得高接触疲劳性能要求的组织、性能合理匹配。研究结果表明,奥-贝钢280℃等温形成的硬度只有HRC50～52的奥-贝组织接触疲劳寿命是硬度HRC58～62的回火马氏体组织和20CrMnTi钢碳氮共渗淬火回火组织的2～4倍,奥-贝钢具有优异的抗接触疲劳性能。

载荷对镍基合金涂层高温磨损特性的影响

研究了一种镍基合金涂层在不同载荷下的高温干摩擦滑动磨损特性。结果表明 ,涂层磨损的主要方式是微犁削 ;室温磨损和低载下的高温 (≥ 2 0 0℃ )磨损因涂层保持较高硬度 ,单位面积磨损体积小 ,高温高载 (≥ 60N)下磨损因涂层磨损表层形成白亮层 ,磨损体积显著提高 ;磨损过程中在涂层磨损表面覆盖的氧化物磨屑特别是致密的氧化物层对涂层起到保护作用。

高强韧性奥氏体—贝氏体双相钢接触疲劳特性研究

考察了具有奥氏体—贝氏体组织的新型低合金超高强度钢的组织结构及力学性能与接触疲劳性能的关系,提出了获得高接触疲劳性能要求的组织、性能合理匹配。结果表现:具有奥—贝组织的低合金超高强度钢(HRC50～52)的接触疲劳寿命是经碳、氮共渗处理的20CrMnTi和SCM420H钢(HRC 58～62)的2～4倍。