1Cr18Ni9Ti热浸镀铝扩散层的抗氧化性

通过高温氧化实验 ,测定出 1Cr18Ni9Ti热浸镀铝前后的氧化增重 ,分析了扩散层的微观结构和表面氧化产物的物相组成 .结果表明 :1Cr18Ni9Ti热浸镀铝后的抗氧化温度可达 110 0℃ ,扩散层中Fe2 Al5退化成FeAl后 ,β -NiAl将发挥抗氧化作用 ,α -Al2 O3

热浸镀铝钢材的应用与发展

综述了热浸镀铝钢材镀层的形成与结构、性能与应用，国内外的研究动向及在我国的发展前景．

钢材热浸镀铝抗高温氧化的动力学研究

通过静态高温氧化试验,研究了纯铝、铝—3%硅、铝—7%硅和铝—9%硅4种镀层高温氧化的动力学特性,推导了动力学方程式的算法,计算了4种镀层的氧化激活能 (Q) 及其与镀液中硅含量的关系。结果表明:Q = 1029～3226 kJ/kg ,4种镀层在700～900 ℃时的氧化规律为非线性递增,纯铝镀的最高使用温度为900 ℃;对于铝—硅镀层,当镀液中含硅低于3%时的最高使用温度为800 ℃,高于3%时的最高使用温度为700 ℃。

热浸镀铝钢的合金层抗高温氧化机理

研究了热浸镀纯铝和铝硅合金的钢板在５００～１１００℃，５０ｈ氧化试验期间抗高温氧化行为．借助电子探针显微分析仪和Ｘ射线衍射仪研究了合金层的组织结构．结果表明：镀铝钢的氧化动力学曲线符合抛物线规律；纯铝镀层的抗高温氧化性优于铝硅合金镀层；后者在高温氧化过程中形成Ｆｅ３Ｓｉ隔层相，降低了镀铝钢的抗高温氧化性．

浅谈热电偶及其补偿导线的选型与使用

本文论述了10种常用热电偶及其补偿导线的型号和特点,选型和使用时需要注意的问题。

热浸镀铝钢合金层硬度

通过高温氧化试验研究了热浸镀铝钢合金层硬度的变化规律，借助电子探针和Ｘ－射线衍射仪对合金层的成分、形貌和氧化产物进行了分析。结果表明，合金层是由铝原子浓度不相同的３层组成，硅在合金层中形成Ｆｅ３Ｓｉ相，可以控制铝原子的热扩散，从而减缓了合金层硬度的降低速度。

钝化法热浸镀铝钝化液配方的正交优化

为了在保证钝化热浸镀铝层质量的基础上减轻钝化液毒性,通过添加NaNO_2和KMnO_4来降低铬酐钝化液中CrO_3的含量,经2次正交优化试验获得4种低CrO_3的钝化液,可使CrO_3浓度降低至原来的1/10,经低CrO_3含量钝化液处理的试样可获得表面光滑、连续完整的镀层。由硝酸腐蚀失重试验分析4种经较优钝化液处理、宏观镀层完好的试样的失重,确定可获得无针孔镀层的钝化液组成为3 g/L CrO_3,2 g/L NaNO_2,0.1 g/L KMnO_4;借助扫描电镜观察,对最佳镀层的显微结构进行分析,结果显示镀层从外到内分别由纯铝层和合金层构成,铝层较薄,约20μm,合金层较厚,约70μm,合金层与基体呈锯齿状相结合。

实验室电炉的改进

通过对实验室电炉的耐火材料和温度控制的改进,可以降低炉体的蓄热,加快升温速度,节约电能,提高温度控制精度,方便了炉体和电路的维修。

激光熔覆-激光气体氮化方法制取TiCN-TiN复合熔覆层

采用500W YAG脉冲激光作为辐射源,TiCN粉末为熔覆材料,高纯N2气作为氮化元素和保护气体,利用激光熔覆-激光气体氮化(LC-LGN)方法,在钛合金(Ti-6Al-4V)表面制备了以TiCN和TiN为主的复合熔覆层.研究了激光工艺参数对TiCN-TiN复合熔覆层成分的影响.对熔覆样品进行了XRD物相分析和显微硬度测试.结果表明:在激光功率和脉冲宽度一定的条件下,脉冲频率、扫描速度是影响TiCN-TiN复合层形成的主要因素.合适的工艺参数组合为:脉冲频率为15 Hz,脉宽为3.0 ms,扫描速度为2.0 mm/s.扫描速度小于2.0 mm/s时,熔覆过程中氧化现象严重,而高于2.0 mm/s时熔覆层与基底结合不够牢固,易出现脱落现象.处理后,样品的显微硬度由原始3.3 GPa提高到14 GPa(HV0.2)左右,显微硬度提高了近4倍.

热浸镀铝钢的镀层结构分析

借助XJG 05金相显微镜、SEM 550型扫描电子显微镜和71型显微硬度计分别对镀层厚度、形貌、硬度以及成分进行分析.结果表明:镀层厚度随浸镀时间增加而增厚,且遵从抛物线规律.热浸镀铝钢在850℃扩散后扩散层为一层,由Fe2Al5组成;950℃扩散处理后扩散层为两层,外层为FeAl2,内层为FeAl和Fe3Al.可以通过测量硬度来确定扩散层的铝含量.

非调质N80钢热浸镀55%Al-Zn合金助镀剂的研究

研究了石油管常用材质非调质N80钢热浸镀55%Al-Zn合金的助镀工艺,确定了最佳助镀方法为电解活化加浸4%K2ZrF6水溶液的助镀法.扫描电子显微镜观察了镀层显微组织,采用全浸实验法及塔菲尔极化曲线测试法研究了55%Al-Zn合金镀层在NaCl水溶液中的耐蚀性.结果表明,经此方法助镀的热镀试样无漏镀、虚镀等缺陷,表面平整光滑;热浸镀55%Al-Zn合金镀层可显著提高非调质N80钢的耐蚀性,且镀层具有电化学保护作用.

石油管热浸镀铝工艺及性能的研究

石油管常用材质J55和N80钢的腐蚀穿孔严重影响了油田的正常生产,而采取热浸镀铝可以有效地提高其耐热性和耐蚀性。研究了热浸镀铝的工艺条件,确定了石油管热浸镀铝的最佳工艺为熔融熔剂法中的二浴法。在此工艺基础上,采用金相显微镜对J55和N80钢的镀层厚度及显微结构进行了分析,同时采用全浸法研究了J55和N80钢热浸镀铝前后在3%NaCl水溶液中的耐蚀性,并利用CMP系列拉力强度试验机比较了镀铝前后J55和N80钢力学性能的变化。结果表明:J55和N80钢热浸镀铝后的镀层组织均可分为纯铝层和铁铝金属间化合物层两层;经热浸镀铝的J55和N80钢耐3%NaCl盐水腐蚀性能显著提高,而力学性能却有所下降,其抗拉强度由于高温回火、碳化物长大等原因分别降低了10.5%和8.2%。

激光重熔对热浸渗铝层组织和性能的影响

热浸渗铝层中通常存在大量的孔洞和裂纹,严重影响渗铝钢的耐蚀性.采用JHM-1GY-400型YAG(晶体)激光器对Q235钢的热浸渗铝层进行激光熔凝处理,借助扫描电镜、电子探针、金相显微镜、X射线衍射仪、显微硬度计等仪器对激光处理前后渗铝层的显微组织、相组成及性能进行了分析.通过测定在3.5%NaCl水溶液中的极化曲线,讨论了激光熔凝处理对渗铝层耐蚀性的影响.结果表明,采用适当的激光处理工艺,可消除渗铝层中的裂纹及孔洞,渗层变得更加致密,从而使其在3.5%NaCl水溶液中的耐蚀性高于未激光处理的渗层.并且其显微组织发生了高铝ξ相(FeAl2)向低铝β2相(FeAl)的转变,导致渗层显微硬度和脆性降低,渗层综合性能得到改善.

钢材热浸铝工艺的研究与应用

研究了钢材热浸镀铝工艺,并应用于工业生产实践。结果表明:该工艺简单、可靠、稳定。采用该工艺所生产出的产品成本低,其各项技术指标均达到了具有世界先进水平的日本JISH8642工业标准。

非调质N80钢热浸镀55%Al-Zn合金显微组织及性能的研究

为了提高石油管常用材质非调质N80钢的耐蚀性,采用两步助镀法对其进行热浸镀55%Al-Zn合金,得到了表面光滑平整,无漏镀等缺陷的镀层。在此基础上,研究了N80钢镀层的显微组织及其在NaCl水溶液中的耐蚀性,并对镀铝锌合金前后N80钢的力学性能进行了比较和分析。结果显示:55%Al-Zn合金镀层由表及里可分为两层,表层由富铝α相和富锌β相组成;内层由Fe-Al-和Fe-Al-Si系金属间化合物组成。热浸镀55%Al-Zn合金后,非调质N80钢在NaCl水溶液中的耐蚀性及其强度、塑性等力学性能均显著提高。试验结果表明:将热浸镀55%Al-Zn合金技术应用于非调质N80钢的防腐是可行的。

热浸镀铝钢扩散工艺参数的确定

借助电子探针显微分析仪和X -射线衍射仪 ,分析了不同扩散工艺的 45 #钢热浸镀Al扩散层的微观结构 ,通过 5 0 0h的循环氧化实验 ,对扩散层的抗热冲击性和抗高温氧化性进行了研究 .结果表明 :85 0℃扩散后扩散层为两层 ;95 0℃扩散处理后扩散层为三层 ;浸镀 10min ,95 0℃扩散 4h为最佳工艺参数 .

钢结构件热浸镀阳极性铝合金镀层技术的研究

在热浸镀纯铝的工艺条件下,通过在铝液中加入Zn、In、Sn等合金元素,制备了3种阳极性铝合金镀层：Al–5%Zn–0.02%In、Al–4%Zn–0.06%Sn及Al–5%Zn–0.06%Sn。使用光学显微镜、3.5%Na Cl全浸腐蚀试验及电化学工作站检测了所得铝合金镀层的组织及性能,并与纯铝、纯锌及55%Al–43.4%Zn–1.6%Si镀层进行了对比。结果表明,镀层的最佳组成分别为Al–5%Zn–0.02%In和Al–（4%~5%）Zn–0.06%Sn。在3.5%Na Cl溶液中,其耐蚀性优于55%Al–43.4%Zn–1.6%Si镀层,而腐蚀电位相当;在Cl–浓度为零时未发生铁铝极性逆转,镀层的显微组织与纯铝镀层相同。该热浸铝合金镀层的热浸镀工艺与热浸镀铝完全相同,使用热浸镀铝的设备及工艺即可实现工业生产。

应用不同思维方式解决热浸镀铝技术难点问题的回顾与反思

简要介绍了在实验室研究及工业生产过程中,如何用不同的思维方式解决钢材热浸镀铝技术难点问题的过程.

天津某会展中心展馆区空调冷热源系统设计

本文针对会展建筑的特点,介绍了空调冷热源系统形式的确定,着重介绍了地埋管地源热泵、二级泵、大温差及低温热水地板辐射采暖等内容。最后,简单介绍了空调冷热源系统的运行工况。

浅析高大空间建筑空调系统设计

本文介绍了高大空间建筑的空调系统设计。结合中国国家博物馆西入口大厅和学术报告厅两个空间,详细介绍了不同类型高大空间的空调系统送风形式,并阐述了设计过程中遇到的难点及体会。