铸态QT800-5悬挂支架铸件的研制

介绍了铸态高强度、高韧性球墨铸铁QT800—5悬挂支架的研制情况，主要技术措施是：（1）选用高c、低P、低s的优质球铁生铁；（2）加人少量的Cu、Mo、Sb等合金元素进行复合强化；（3）球化剂选用FeSiMg8RE3，包内孕育剂选用75SiFe，二次孕育及随流孕育采用自行配制复合孕育剂；（4）球铁原铁液的化学成分控制为：加（C）3．6％～3．8％，w（Si）2．5％～2．8％，w（Mn）0．25％～0．45％，w（S）〈0．02％，w（P）〈0．03％，w（Cu）0．2％．0．4％，w（Mo）0．1％～0．3％，w（Sb）0．01％～0．02％。试验结果表明：珠光体体积分数超过95％，含有少量铁素体，石墨球化良好，石墨球细小且均匀，力学性能检测数据符合技术要求。

ADI900材料的低温性能研究

以ADI900材料为研究对象,研究其在低温条件下的力学性能和断口形貌特征。结果表明:随着温度的降低,材料的力学性能变化很大。在-60℃时,相对于常温条件抗拉强度提高了19.8%,伸长率下降33.0%,冲击韧度下降超过了70%,降为31 J/cm2,硬度提高了18.4%。实验结果为研究ADI在低温条件下的使用性能提供了数据参考,有利于ADI的推广应用。

低温条件下QTD900-8的力学性能研究

以QTD900-8材料为研究对象,采用拉伸、冲击、布氏硬度测试以及扫描电镜的分析方法,研究其在低温条件下的力学性能和断口形貌特征,结果表明:(1)随着温度的降低,QTD900-8的力学性能变化很大,在-60℃时,相对于常温条件抗拉强度提高了19.8%,伸长率降低了33.0%,冲击韧度下降超过了70%,硬度提高了18.4%;(2)随着温度的降低,QTD900-8发生了韧性断裂、混合型断裂、脆性断裂变化的过程;(3)低温下,拉伸断裂过程中首先在石墨处产生裂纹,进而扩散至整个截面,导致材料断裂。

铸态QT600-8球铁的研制

通过合理设计化学成分,完善球化、孕育处理工艺,严格控制熔炼过程和生产工艺,探索在铸态下获得QT600-8高强度高韧性球墨铸铁件。

不同w（Cr）量对CADI材料组织及性能的影响

研究了不同w(Cr)量对含碳化物的等温淬火球墨铸铁金相组织及力学性能的影响,研究表明:(1)铸态下,随着w(Cr)量的增加,铸态组织中的碳化物和珠光体的体积分数增加,铁素体体积分数大幅度减少;(2)经热处理后,不含Cr的金相组织为残余奥氏体+下贝氏体+石墨;加Cr以后,组织为残余奥氏体+下贝氏体+碳化物+石墨,碳化物的量随着w(Cr)量的增加而增加;(3)当w(Cr)量约为0.9%时,冲击韧度为12 J/cm2,硬度为52.4 HRC,磨损率为0.33 mg/m,材料的冲击韧度与硬度性能均符合磨球的材料要求。

QTD 1050-6材料的低温性能研究

以QTD1050-7材料为研究对象,研究了该材料的低温力学性能。结果表明,与常温下的力学性能对比,低温条件下,该材料的力学性能变化较大,但仍具有良好的综合力学性能。在-20℃时,抗拉强度提高了6.85%,伸长率为7.40%,下降了12.63%,冲击功为74 J,下降了20.43%;在-60℃时,相对于常温条件抗拉强度提高8.39%,伸长率下降29.04%,冲击功下降了66.67%;在-60℃时,硬度变化幅度相对较小,硬度最高,比常温提高了8.48%。

等温淬火球墨铸铁件的生产要点概述

介绍了等温淬火球墨铸铁的性能特点,指出了影响ADI性能的主要因素:化学成分、铁液的处理、奥氏体化加热与保温、等温淬火温度。详细阐述了提高ADI综合性能的主要措施:(1)采用优质炉料及强化管理;(2)优化熔炼及合理控制;(3)合理控制化学成分与良好的铸态球化组织;(4)提高铸型紧实度与冷却速度;(5)合理制定热处理工艺参数。通过大量的生产实践证明:采取有效的工艺措施及严格的管理,可大幅度提高铸件的韧性和综合力学性能,更能扩展其应用范围。

铸态QT700-10球墨铸铁的研制

介绍了QT700-10球墨铸铁的生产工艺:合理设计化学成分,采用0.5 t中频电炉熔炼;选用FeSiMg8RE3球化剂,包内孕育剂选用75SiFe,二次孕育及随流孕育采用自行配制含有Sb、Ba、Ca等多种元素的复合孕育剂,冲入法进行球化及孕育处理。生产结果显示:从浇注的Y型试块及铸件本体取样,检测得到的铸件金相组织和力学性能均符合技术要求,随后进行了小批量生产,检测本体试棒结果:球化等级1~3级,石墨大小6~7级,基体组织为珠光体+铁素体,其中,珠光体体积分数50%~70%,抗拉强度700~750 MPa,伸长率10%~13.5%,硬度220~250 HB。