包钢1^(#)高炉安全环保空料线停炉实践

本次停炉采用空料线停炉操作法,通过活跃炉缸、计算分析装轻负荷料、前期采用大风量尽可能的快速燃烧焦炭、改进雾化装置减少炉顶打水量、细化炉前出铁、合理控制压量关系、缩短煤气放散时间、高效组织、安全放残铁工作、协调各系统等,降料线过程总体比较顺利,达到了全程无爆震、安全、环保、快速停炉。

包钢5^(#)高炉大比例球团矿生产实践

随着环保限产,一烧1^(#)、2^(#)烧结机退出生产序列后,烧结矿产量日趋紧张,高炉配加大比例球团矿已经成为炼铁发展的新趋势。本次试验过程中5^(#)高炉通过对料面规整、调整中心焦量和料段排料顺序、优化风口参数和进风面积、增加炉缸热量储备、调整和控制炉渣的碱度,在操作上主动应对球团矿配比增加后炉况出现的各种变化,高炉炉况稳定顺行。包钢大比例球团矿的炉料结构在1500 m^(3)级高炉上成功实现了冶炼生产,球团矿使用比例达到了52%,燃料比稳中有降。

包钢4号高炉锌平衡研究及抑制措施

对包钢4号高炉进行了锌平衡计算,结果表明,入炉锌负荷高达1.00 kg/t。根据锌的分布,提出了抑制锌循环富集的措施。

蒙古矿优化配矿的烧结基础特性研究

采用微型烧结法系统地研究了蒙古矿烧结基础特性,通过测定配加不同比例蒙古矿的烧结矿强度,利用矿相显微镜观察显微结构和形貌,分析了不同蒙古矿配比条件下各种配矿结构的同化性、液相流动性、铁酸钙生成特性和粘结相自身强度。研究结果表明:60%蒙古矿+20%澳矿+20%自产矿的综合性能最好;56%蒙古矿+17%自产矿+27%巴润矿的次之;40%蒙古矿+8%澳矿+16%自产矿+36%巴润矿的最差。所得实验结论为包钢优化配矿提供了理论依据。

包钢4号高炉更换布料器后炉况失常的处理

对包钢4号高炉更换布料器后炉况失常的处理进行了总结。通过布料方程计算得知,更换布料器后布料轨迹发生了变化,焦炭在最大α角时已经上墙,焦炭反弹到料面导致乱料,造成煤气流分布失常,是造成炉况失常的主要原因。采取缩小最大α角、缩小进风面积、控制稍高炉温、较低炉渣碱度等措施,取得了较好的效果。

包钢配用蒙古矿烧结的工艺优化研究

在对蒙古矿优化配矿及烧结基础特性研究的基础上,根据高温特性互补以及混料均匀的原则,选取烧结基础特性较好的三组配矿方案,采用正交试验方法,对其进行了三因素三水平烧结杯试验,并对烧结矿的高温冶金性能、矿物组成和微观结构等进行了检测和分析。结果认为,蒙古矿配比58%,碱度2.0,MgO含量2.52%的方案在满足还原粉化指数、还原度和转鼓强度的前提下,能获得最优的软熔性能,有助于高炉顺行和降低焦比,故推荐采用。

混合稀土金属在不锈钢还原脱磷中的应用研究

从理论上分析了稀土对钢液还原脱磷的可能性,并在5kg真空感应电炉内用La-Ce-Pr-Nd混合稀土金属对1Cr18Ni9Ti不锈钢进行了还原脱磷试验。研究表明,在较高的真空度6.6×10-3Pa及精炼温度1500℃～1550℃下,稀土具有较强的脱氧、脱硫及脱磷能力。加入0.32%的稀土,脱磷率可达到44%,钢液的含磷量可降至0.010%左右。

包钢3号高炉炉缸炉底破损调查

对包钢3号高炉炉缸炉底破损状况进行了调查,并对炉缸炉底的侵蚀原因进行了分析。结果表明:炉缸炉底存在"象脚状"侵蚀,侵蚀部位在炉缸炉底交界处,侵蚀的最薄处炭砖残存厚度只有400mm,侵蚀了800mm;风口下方砖衬侵蚀较为严重,风口下方6层大炭砖环裂较为明显,环裂是造成高炉大炭砖破损的主要形式;炉缸自上而下的黏结物中都有碱金属、锌等有害元素的存在,有害元素大量沉积、渗透侵蚀和炭砖体积膨胀是3号高炉炉缸破损的重要原因。

包钢3号高炉开炉快速达产实践

对包钢3号高炉(2200m^3)开炉快速达产的生产实践进行了总结。3号高炉恢复性中修后,开炉前经过充分地准备,制定合理的枕木开炉方案,装料过程中进行了料面和布料轨迹的测定,送风后通过准确选择送风面积、优化布料矩阵及快速降硅等,实现了顺利开炉。3号高炉开炉第3天铁水产量4 892t,利用系数达到2.224,风量4108m^3/min,顶压0.173 MPa,达到了预期效果,同时也创造了包钢历史上高炉开炉达产速度最快的纪录。

包钢4号高炉富氧喷煤强化冶炼实践

对包钢4号高炉富氧喷煤的操作经验进行了总结,并分析了富氧对生铁产量、透气性、炉况顺行等的影响。包钢4号高炉2006年10月开始富氧喷煤强化冶炼,逐步取得了较好的技术经济指标,2006年10月平均利用系数达到2．190,创历史新高。11月继续保持高产的势头,平均利用系数达到2．233。

包钢4高炉煤气全干法布袋除尘技术应用实践

介绍了全干法布袋除尘在包钢4高炉煤气净化中的应用实践。阐述了其工作原理、系统组成、工艺流程和技术指标。总结了使用干法布袋除尘后节能降耗和环保的效果及收益,以及在使用过程中存在的问题和积累的宝贵经验等。

包钢3号高炉炉缸整体浇注及生产实践

为了快速恢复生产包钢3号高炉炉缸采用浇注料进行了整体浇注:高炉开炉后生产顺利,实践证明,炉缸采用整体浇注技术,投资少,施丁快,炉缸安全可律,是一项比较先进的实用技术,为高炉开炉3天顺利达产创造了条件投产后,改变常规操作及传统观念,通过优化气流控制、加大批重、强化冶炼等稳定煤气流确保炉况稳定顺行,高炉取得了较好的技术经济指标。

包钢干熄焦除尘灰用于高炉喷吹的研究

为研究包钢干熄焦除尘灰代替部分高炉喷吹用煤,对干熄焦除尘灰进行了工业分析和微观形貌分析,采用热重分析仪对干熄焦除尘灰和高炉喷吹用煤的着火点、燃尽温度、燃尽时间、综合燃烧特性指数以及动力学参数进行了分析,探讨了干熄焦除尘灰配入量对高炉喷吹性能的影响。研究结果表明:活化能随干熄焦除尘灰配入量的增加而增大,燃烧性能降低,干馏烟煤、无烟煤、半焦和干熄焦除尘灰(配比为40%30%25%5%)搭配组成的混合煤燃烧性能最好。

包钢低硅烧结工艺优化研究

为了提高入炉矿品位,降低高炉渣量,通过微型烧结试验研究了包钢低硅烧结条件下,烧结温度、配碳量、烧结矿碱度、SiO2含量、MgO含量等参数对烧结矿粘结相强度的影响,并在此基础上进行了烧结杯验证试验,为包钢优化低硅烧结工艺参数提供了依据。

声呐测温技术在包钢4号高炉的应用

包钢4号高炉采用了新型的炉喉测温技术——声呐测温技术,即TMT-SOMA测温系统。与传统的十字测温技术相比,该技术具有信息量大、连续和稳定、系统维护简单等优点。在4号高炉运行2年来的实践表明,该技术效果良好,所测量的煤气温度数据能较好的反映高炉内煤气流分布的情况,能准确判断煤气流的变化情况,为高炉操作提供了较好的参考依据,确保了高炉长期稳定顺行。

包钢高炉冶炼白云鄂博矿的长寿技术进步

从设计、生产操作与维护等方面,对包钢高炉冶炼白云鄂博矿的长寿技术进步进行了系统总结,并指出了目前高炉长寿存在的问题。认为:炉身下部和炉腰寿命一直是包钢高炉长寿的薄弱环节,应及时跟踪6、4号高炉铜冷却壁的使用情况,适时推广到其他高炉;保持充足的炉温,减少铁水环流的侵蚀,是使炉缸侵蚀从"象脚"状向"锅底"状转变的有效措施;应尽量减少入炉有害元素,同时建立有效的排碱制度,定期排碱;加强炉役后期的管理,建立有效的管理制度。

蒙古矿及配矿后的烧结基础特性实验研究

蒙古矿是包钢近年来引入的外购矿.利用微型烧结实验装置,对蒙古矿的同化性、液相流动性进行了实验研究.由于蒙古矿全铁低,SiO2含量高,不能进行单烧,因此在研究其烧结基础特性的基础上设计了蒙古矿与包钢常用矿混合后的烧结配矿方案,并对混合矿进行了烧结基础特性实验研究.实验研究结果表明,蒙古矿的同化温度为1 285℃,液相流动性指数为0.86.配矿研究后有三组既能够改善其铁低硅高这一特性,且配矿后的烧结基础特性在合适的范围内,同时也能有效地降低原料的成本.

包钢1~#高炉高碱度球团冶炼生产实践

文章针对包钢1~#高炉进行高碱度球团冶炼生产实践,通过对高碱度球团矿冶金性能和冶炼特点进行分析,高炉通过不断实践调整,在操作上做出应对,使高炉达到稳产的目的,实现了高碱度球团+低碱度烧结矿的炉料结构。

包钢5~#高炉炉缸侧壁温度升高原因分析和处理

文章对包钢5~#高炉炉缸侧壁温度升高的原因进行了分析并总结了治理经验,通过实施护炉措施,配加含钛炉料进行护炉,5~#高炉炉缸侧壁温度升高得到了有效的控制,将炉缸侧壁温度控制在安全范围之内,保证了安全生产和高炉长寿。

基于Rist操作线探讨包钢8号高炉综合焦比

针对高炉喷煤比提高,入炉氢元索量不断增加的状况,Rist操作线计算应考虑氨的影响,通过比较按入炉氢量、按氢利用率及按纵坐标“扣除法”三种加氢操作线的计算方法,认为按纵坐标“扣除法”计算是最接近实际生产的方法。以包钢8号高炉生产操作数据为例,按纵坐标“扣除法”计算加氢操作线,分析了风温、喷煤量、富氧率、鼓风湿度、低磷低硅冶炼等参数变化对包钢8号高炉综合焦比的影响。